烧嘴压差波动的处理措施13篇

烧嘴压差波动的处理措施13篇烧嘴压差波动的处理措施　　壳牌煤气化炉烧嘴罩失效原因分析及应对策略　　徐才福;殷为玉;李家伟;蔡永宁【摘要】从腐蚀机理、水质和煤质影响、煤粉流动稳定性等方面分下面是小编为大家整理的烧嘴压差波动的处理措施13篇,供大家参考。

篇一：烧嘴压差波动的处理措施

　　壳牌煤气化炉烧嘴罩失效原因分析及应对策略

　　徐才福;殷为玉;李家伟;蔡永宁【摘要】从腐蚀机理、水质和煤质影响、煤粉流动稳定性等方面分析了壳牌煤气化炉烧嘴罩发生漏水失效问题的原因;针对工程设计、施工管理和操作控制提出了改进措施和应对策略。%AuthorhasanalyzedthefailurereasonforwaterleakageoccurredinShellcoalgasifiermufflefromaspectsofcorrosionmechanism,effectofwaterqualityandcoalquality,stabilityforflowofpulverizedcoalandsoon;andhaspresentedtheimprovementmeasuresandreparteestrategyinallusiontoengineeringdesign,constructionmanagementandoperationalcontrol.【期刊名称】《化肥设计》【年(卷),期】2011(049)005【总页数】6页(P23-28)【关键词】壳牌煤气化;烧嘴罩;腐蚀;磨蚀;过烧;应对措施【作者】徐才福;殷为玉;李家伟;蔡永宁【作者单位】中国五环工程有限公司,湖北武汉430223;中国五环工程有限公司,湖北武汉430223;中国五环工程有限公司,湖北武汉430223;中国五环工程有限公司,湖北武汉430223【正文语种】中文【中图分类】TQ545

　　到目前为止，采用壳牌粉煤加压气化技术的煤气化装置已有15套投入运行，还有3套正在试运行。为了达到装置的长周期安全运行，壳牌公司、中石化公司、合肥通用机械研究所、业主及工程公司进行了大量研究和开发工作，提出不少改进措施，壳牌公司还相继推出了第II代、第III代烧嘴罩。由于这些改进的重点是材料、烧嘴罩结构以及烧嘴与烧嘴罩之间的密封结构，尽管改进后烧嘴罩能适应较大的操作弹性，但烧嘴罩的穿孔漏水现象仍然时有发生。其原因是:由于熔融的渣沿突出的烧嘴罩端部分流的结果可能导致烧嘴罩下方膜式壁局部不能形成良好的渣层保护，膜式壁水冷管直接与火焰接触，且由于热流通量过大，引起局部过烧或形成高温S和P的共晶体，产生高温腐蚀和裂纹。因此烧嘴罩失效漏水问题依然是制约煤气化装置长周期运行的关键因素之一。鉴于此，笔者拟从失效机理入手，对工程设计、制造检验、操作管理等进行综合分析，以期彻底解决烧嘴罩的失效问题。烧嘴罩安装在气化炉反应室膜式壁处，与煤烧嘴和反应室膜式壁形成一个整体，其总体结构为水冷盘管锥形结构。该部件的组成:1件螺旋盘绕式锥形传热面，用φ4mm的圆钢密封焊接，材料为13CrMo44或15CrMoG;1件管状分配器/集汽箱，材料13CrMo44或15CrMoG;分配器/集汽箱与传热面之间的连接管线，材料13CrMo44或15CrMoG;LaMont管嘴，材料13CrMo44/2Cr13。水冷盘管内通入锅炉给水进行强制循环，把热量移走，从而降低烧嘴罩盘管的金属温度。烧嘴罩迎火面不衬耐火衬里，以免烧嘴罩迎火面结焦而影响烧嘴的火焰形状。烧嘴罩的作用是保护烧嘴头部，减少对烧嘴头部的辐射热。烧嘴罩结构见图1。烧嘴罩的使用寿命与多种因素有关，如煤粉流动不均匀，可导致氧/煤比过大;反应室反应加剧和温度波动，可引起金属疲劳失效和过热;渣附着在烧嘴罩内表面，改变火焰的形状，可导致火焰直接与烧嘴罩接触，使烧嘴罩水冷壁的金属壁过烧;水冷壁结垢，可导致烧嘴罩的水冷壁管金属壁温度过高，材料的金相组织发生变化，晶粒度粗大，材料的冲击功明显降低;煤中磷、硫和氯元素含量过高，磷在局部区

　　域富集以及硫化物的应力腐蚀，可导致穿透性裂纹产生等。2.1烧嘴罩腐蚀机理由于烧嘴罩大端最外2层盘管未发现凹坑，说明该管的水流量明显大于其他管。当铁处于温度为200℃以上的高温水中时，Fe－H2O系电位的pH值图存在铁的稳定区、腐蚀区和钝态区。铁在高温水的条件下可能发生的腐蚀电位，pH值范围比低温水的条件下大，水温的升高对于改善铁的抗腐蚀性能不利。由于水流量较小，使得传热管材料金属壁温过高，管壁在高温高压下金属与水接触会产生汽水腐蚀，形成以氧化铁为主的腐蚀产物，炉管内液体在流动过程中被加热，产生大量的蒸汽泡，蒸汽泡在溃灭过程中造成氧化金属的破坏，甚至母体金属被破坏。应力和活性阴离子对氧化膜的破坏造成孔蚀，气蚀作用使脱落的固体在水中形成固、液、气三相流的冲蚀作用。当温度为450℃时，金属中铁元素和水蒸气接触发生如下反应:当温度超过570℃时就会生成疏松的Fe2O3，反应式如下:在水蒸气和有氧的条件下，Fe3O4还有可能生成Fe2O3，其反应如下:如果传热管过热或水中的溶解氧过多，氧化膜遭到破坏，将会形成以Fe2O3为主的氧化膜。由于Fe2O3与母体金属的结合力小，容易脱落，从而出现爆管现象。烧嘴罩水冷管内壁最外侧水垢层的ESD成分见表1。烧嘴罩水冷管外壁灰渣的ESD成分见表2。烧嘴罩水冷管外壁腐蚀层(共晶组织)ESD成分见表3。烧嘴罩水冷管靠近外侧的ESD成分见表4。水冷管外侧腐蚀形态和粗大过滤组织见图2。P和S渗入引起外壁表层形成的低熔点共晶见图3。外壁穿孔部位边缘腐蚀形态见图4。2.2水质的影响操作期间锅炉水质量波动较大，磷离子含量为30×10－6～120×10－6，高磷含量的物质在水侧沉积，尤其是易于在热负荷高的区域(如烧嘴罩)。pH值在6．5～10的范围内波动。究其原因是开车前加药装置添加磷酸盐的时间太早，计划开车

　　的时间与实际的开车时间不一致。由于含盐量增加，水的导电性增加，腐蚀速度随之增加，该磷酸盐在高热负荷的区域特别是烧嘴罩管内侧沉积，影响传热。(1)在锅炉水pH值为7～10条件下直接由金属生成Fe3O4氧化膜，反应式如下。该氧化膜能使腐蚀速率降低，但由于Fe3O4属铁磁性，其导热系数比Fe急剧降低，导致金属管壁温度升高。(2)当锅炉水呈酸性时，会造成严重的沉淀腐蚀，系统结垢将加剧腐蚀并引起污垢问题。水垢使传热情况变差，而且还造成受热面局部过热，引起爆管和起泡。观察烧嘴罩水冷壁管内壁腐蚀产物，确实发生结垢，铁被氧化生成Fe3O4，而且局部发生过热，出现爆管现象。在正常操作情况下，当垢层为0．5mm时，水冷壁的金属温度将由345℃增加到429℃，提高了84℃。在氧/煤比发生波动时，设计计算热负荷的条件是:无垢层时水冷管迎火面最高温度为434℃，见图5(a);垢层为0.5mm时水冷管迎火面最高温度可达696℃，见图5(b)。2.3煤质的影响因煤种不同，其含SiO2，AL2O3，MgO，Fe2O3，Na2O，K2O等不同，渣的黏度发生变化。当气化温度未达到气化临界温度时，渣的流动性不好，在气化炉水冷壁上不能形成稳定的液态流。对于第Ⅰ代烧嘴罩，由于其端部与反应室膜式壁平齐，高温的熔渣从上而下流到烧嘴罩表面，呈花状不均匀地附着在烧嘴罩迎火面，从而导致烧嘴火焰通道改变，甚至火焰扭曲，使得局部氧煤比增大从而导致烧嘴及烧嘴罩烧毁。分析发现，烧嘴罩的金属壁温约870℃，随着硫和磷向晶界的偏析，晶界局部开始烧熔，形成一个个富硫、磷的晶间熔融小岛，整个晶界被烧熔，形成连续的晶间液相，在三晶交界处出现明显的烧熔孔洞。烧嘴罩烧熔孔洞状况见图6，烧嘴罩结渣状况见图7。煤种不同，煤中K和Na的三硫化物熔点为544～610℃，在CO，H2S和H2的还原性气氛环境下加速腐蚀，未燃尽的煤粉颗粒也增加到飞灰沉积物中，提供还原

　　性气氛(在管段迎火面)，使管子表面渗碳。在停车期间检查发现烧嘴前端与烧嘴罩环隙内大量存在含碳量25%的灰，初步判断是该区域的燃气中碳含量较高，喷出的煤粉和过热蒸汽以及氧燃烧反应产生的高温气体中有部分高温气体发生回流。对于水冷壁，焦亚硫酸钠和焦亚硫酸钾的熔点为371℃，其将附着在水冷壁的迎火面，在管壁结焦，管壁在还原性气氛下的腐蚀是氧化性环境的2倍～5倍。一般情况下当烧嘴罩的金属壁温低于450℃时，含熔渣的合成气被冷激固化，不会产生大量的渣附在烧嘴罩外表面，影响氧的的流动。由于煤的灰熔点高，氧煤比较大，导致烧嘴罩水冷壁金属温度较高。H2S腐蚀介质在325℃以上时腐蚀速率逐步增加，金属的温度达到450℃左右时，处于强烈腐蚀的温度范围内。同时管子局部温度过高，导致有腐蚀性的低熔点化合物粘附在金属表面，促进管壁发生高温腐蚀。2.4煤粉流动稳定性煤粉的质量流量波动范围为10%～15%，煤烧嘴氧煤比为0．72～0．85，烧嘴罩内高温气体的温度变化范围为1350～1700℃，频率较高，几秒内温度就可能发生变化，幅值为200℃左右，将引起热疲劳，加快材料的性能退化。由于煤粉中含有金属、纤维木板等杂质，堵塞角阀，导致煤粉的流量发生变化。当煤粉流速波动较大时，使得氧煤比发生波动，烧嘴喷口处火焰长度发生变化，同时发生瞬间过氧，导致烧嘴罩金属温度过高，出现高温腐蚀穿孔或热裂纹。如果煤粉仓的煤粉温度低，在较低的温度下煤粉的流动性不好，氧煤比波动，导致煤粉的燃烧不稳定。如果煤过于干燥，煤水分降低到1%以下，会导致煤粉流动性极差，输送状态不好，易形成搭桥。2.5施工安装煤烧嘴安装不当，特别是4个烧嘴不在同一平面，或安装角度偏离设计值将造成偏烧。气化过程中，煤粉、蒸汽、氧气喷入在炉膛中心形成切圆，旋流膨胀上升，

　　一旦不能形成切圆，煤粉燃烧的位置发生改变，同时改变烧嘴罩热负荷，导致烧嘴罩金属过烧。氧气蒸汽混合器损坏，可导致氧气流动不畅，燃烧黑区缩短甚至消失，造成烧嘴罩局部超温。蒸汽过滤器烧结金属损坏，碎片进入氧气蒸汽混合器，部分堵塞介质通道，使氧气流动阻滞，也能造成烧嘴罩局部超温。氧气蒸汽混合器前的氧气通道单向阀故障，可引起氧气流动不畅而造成烧嘴罩局部超温。烧嘴罩膜式壁限流孔板堵塞。该限流孔板堵塞后，使锅炉水循环不畅，不能及时冷却烧嘴罩，造成烧嘴罩超温烧坏。2.6操作不当由于担心烧嘴罩失效，大部分厂家采取低负荷运行方式，在较高的操作压力下及较低的操作负荷下，入炉的煤量大幅减少，氧量相应减少，氧/蒸汽的流速降低，出烧嘴的物料的流速急剧降低，火焰黑区大幅缩短，雾化角扩大，烧嘴部位温度升高，造成烧嘴区域局部过氧，使得烧嘴罩水冷壁金属温度过高，烧嘴罩产生高温S、P腐蚀裂纹或穿孔。2.7多个烧嘴运行(1)当4个煤烧嘴中的1个烧嘴突然跳停后，而吹扫氮气因为阀门打开滞后不能及时进行吹扫，导致回火，炉膛内流场和温度场也随之发生变化，烧嘴罩暴露在高温气氛下，烧嘴罩的金属温度急剧升高，高温灰渣会附着在烧嘴罩迎火面，受热面出现结垢，并在垢下发生腐蚀，该腐蚀一般认为是电化学腐蚀。(2)当金属表面形成氧化铁垢后，由于管壁温度升高，致使金属表面氧化膜遭到破坏，形成氧化铁垢和锅炉水组成的微电池，在还原过程中放出O2。由于氧是强烈的阴极去极化剂，因而使腐蚀愈加强烈，垢下腐蚀一般是斑形腐蚀，危害较大。(3)当只有2个烧嘴或3个烧嘴运行时，火焰向一边偏烧会更加明显，且高温回流烟气更靠近烧嘴罩，从而改变烧嘴罩附近液态渣向下流动的状态，影响燃烧火焰的

　　形状，烧嘴罩处的热负荷急剧升高，导致烧嘴罩金属过烧失效，出现漏水现象。多个烧嘴喷煤时温度分布情况见图8，多个烧嘴运行时径向温度等值线见图9。避免烧嘴罩失效应从工程设计、施工管理、操作控制等方面入手，笔者提出如下改进措施。(1)在可研和工程设计阶段就对煤的特性进行分析，根据煤的构成、来源和分布情况确保气化炉投产后在使用寿命期内没有大的变化，避免频繁的更换煤种。避免以假想的高含灰量、高灰熔点和渣的流动性差煤种作为设计煤种，所使用的煤种与设计煤种差别较大时会导致煤粉的流动速度减慢，影响煤粉均匀流动。科学管理和使用好原料煤，作好配煤工作，应综合考虑渣的流动黏度，添加足够的助熔剂，事先确定对于不同煤种的开工运行数据，确定合适的气化炉运行温度。(2)增设氮气加热器，提高煤粉温度，使煤粉的温度高于80℃。控制煤粉的颗粒大小分布和水分含量，确保煤粉流量波动在5%以内。(3)采取增设震动筛、人工进行初检等办法，避免纤维材料堵塞角阀，影响煤粉的均匀流动。(4)加强锅炉水质量的控制，锅炉水的pH值应在9．0～10．0，磷离子含量约为30×10－6。水处理的质量应包括溶解氧含量，氧含量要求在0．005×10－6以下。(5)加强烧嘴罩水冷壁盘管流量测量，及时采取措施清理堵塞lamoent管内残留物或腐蚀产物，保证管内流量满足设计要求。(6)提高通气锥内件烧结金属的通气率，减少气体通过烧结材料的阻力降，提高通气锥内件的强度，可采用多层丝网复合烧结结构，避免煤粉输送系统出现问题，导致气化炉氧煤比的波动。(7)将烧嘴罩的冷却水从气化炉的汽水系统中独立出来，采用温度相对低一些的冷却水作为冷却介质，可从补充到汽包的锅炉水中引出一部分锅炉水经冷却后通过烧

　　嘴罩，从烧嘴罩流出的水并入汽包作为补充水。大流量的冷却水通过烧嘴罩可有效地降低烧嘴罩的金属壁温，防止高温腐蚀。(8)烧嘴罩水汽系统的进水管Lmoent管嘴孔径加大，可将烧嘴罩处Lmoent管嘴孔径直径增加到8mm以上，从而加大冷却水量。(9)烧嘴罩伸入炉膛，可以优化烟气流动状况，根据煤种的不同，将烧嘴罩及烧嘴整体向内移进25～120mm(凸出膜式壁)，使熔渣从烧嘴罩沟槽边沿流下，避免熔渣附着在烧嘴罩迎火面，以免高温的熔渣流入烧嘴罩表面，改变煤烧嘴物料和火焰的流动方向。烧嘴罩的最外2圈不能采用整圈，建议下部最外2圈包角为240°，以便烧嘴罩下部膜式壁形成良好的渣层。炉膛内烟气流动状况见图10。(10)气化反应中蒸汽的作用非常重要，增大进煤烧嘴的蒸汽量，一方面可调和温度，另一方面可稀释氧。加入蒸汽可大幅降低氧的浓度，使煤粉雾化更充分。适当加入蒸汽可增加火焰的长度，黑区增长，使热点下移，降低烧嘴罩区域的温度，从而保护烧嘴和烧嘴罩。但蒸汽煤比的变化对有效气体成分中CO的含量有影响。随着蒸汽量的增加，气化炉出口的合成气中的CO含量呈下降趋势。在气化过程中与水蒸气相关的反应均为吸热反应，随着蒸汽煤比的增加，降低了反应温度，使气化反应的速度减慢，从而使CO的含量降低。因此蒸汽量的增加使得氧的当量浓度为85%～95%为宜。(11)控制氧煤比，不使氧流量过大造成局部过热。对合成气中的CO2含量蒸汽产量进行跟踪控制。实际生产中CO2含量体积分数为1．5%，CH4为100×10－6。气化温度约为1450℃。根据分析的CO2和气化炉蒸汽产量以及渣的颜色和形状来调整氧碳比，满负荷时尽量将氧碳比调整到1．9～2．5。不同负荷范围内，调节时幅度要小，避免波动过大，加减负荷时要及时调整氧煤比和蒸汽产量的控制指标。(12)将煤烧嘴罩与环形空间之间的密封连接结构由法兰连接改为焊接，或用耐火纤

　　维填塞满，以避免出现回流泄漏。(13)减薄烧嘴罩管壁厚度(原设计厚度为5．6mm，修改后为4．0mm)，改善传热效果，降低烧嘴罩金属壁温。(14)在正常操作时，气化炉环形空间的压力一般大于或等于反应室的压力，但在开车阶段，环形空间的压力比反应室的压力低300kPa左右。如果密封不好，高温气体可通过烧嘴罩与烧嘴之间环隙烧毁烧嘴罩和附近的膨胀节。开车阶段可将充氮的阀门打开，以保证环隙的压力大于反应室的压力。(15)对于新建项目，应采取措施避免气化炉内件传热面lamoent管嘴堵塞，特别是监控循环水过滤器的压差，避免过滤网破损。(16)煤中灰含量高于20%以上时，应根据操作经验适当降低负荷，包括煤和氧的负荷，同时必须添加蒸汽或氮气，保证煤烧嘴的氧蒸汽比或氮气等混合气的流速大于80m/s，从而保证燃烧黑区的长度，避免烧嘴罩承受高温，导致金属表面氧化。(17)煤中灰含量高，灰熔点高时，渣的流动性不好，此时应降低气化炉负荷运行，否则单位时间内形成的熔渣量过大，液态渣进入烧嘴罩内，可改变火焰的燃烧形状，出现偏烧，也会导致烧嘴罩失效。(1)烧嘴罩失效模式有长期过热、短时过烧、飞灰磨损、应力腐蚀、热疲劳、高温腐蚀、高温煤灰侵蚀等。仅从烧嘴罩结构改进，采用第Ⅱ代或第Ⅲ代烧嘴罩以及水/汽系统的改进，强化烧嘴罩的传热效果并不能从根本上解决烧嘴罩过烧漏水问题，必须从工程设计、施工管理、运行管理、操作控制等方面综合治理才能避免烧嘴罩失效。(2)加强对锅炉水质的监控，避免锅炉管结垢;加强煤粉输送系统的保温，确保煤粉输送稳定性;做好配煤工作，正确处理合成气产量、废锅积灰、气化炉渣口堵塞之间的相互关系问题，确定合适的气化操作窗口是避免烧嘴罩失效的最有效办法。

　　【相关文献】

　　［1］耿恒聚．壳牌粉煤气化炉煤烧嘴罩泄漏原因分析及对策［J］．化肥工业，2010，37(5):62．［2］周留霞．壳牌气化炉第II代烧嘴罩的特点［J］．煤气化技术通讯，2009(1):34－35．［3］章晨晖．干煤粉气化烧嘴隔焰罩冷却水系统技术方案探讨［J］．热力发电，2010，39(6):88－90．

篇二：烧嘴压差波动的处理措施

　　煤气化常见问题，以及解答

　　一氧化碳随氧煤比的变化问题。氧煤比增加，将有较多的煤发生燃烧反应，放热量增大，气化炉温度升高，为吸热的气化反应提供更多的热量，对气化反应有利。因此，碳的转化率、冷煤气效率及产气量上升，CO2和比氧耗、比煤耗下降。随着氧煤比的进一步增加，碳转化率增加不大，同时由于过量氧气进入气化炉，导致了CO2的增加，使冷煤气效率，产气率下降，比氧耗、比煤耗上升。因此，氧煤比应有一个最适宜值，一般认为氧碳的原子比在左右比较合适。

　　C元素是要平衡的，抛开碳转化率的因素不谈，CO浓度的趋势和CO2应该是相反的。如果考虑C转化率的问题，则情况略有不同，但大的趋势不变。总体来说生成的CO量随氧煤比的变化趋势是先增加，后减小，中间会出现一个最大值。水煤浆气化反应略有不同，因为变换反应对气体组成影响也很突出，氧量的增加会导致碳氧化生成CO2的比例增加，但温度上升会导致变换反应减少，具体情况也需要详细分析，但感觉总体趋势应该还是一样的。

　　2）德士古气化炉液位低跳车究竟要设置那些连锁？激冷水要不要设置

　　流量低低跳车连锁？水洗塔要不要设置液位低低跳车连锁？设置激冷室液位15％连锁（此值是经过设计院、GE公司共同讨论定下来的，气化炉尺寸是3200mm*3800mm）。激冷水设置连锁是很有必要的。至于碳洗塔液位连锁就没有什么意义，完全可以不要。气化炉液位低低连锁有三选二，运行时应该把此连锁投上！以保安全！激冷水没必要设置流量低低跳车连锁，因为气化炉系统有个激冷水低低连锁，当激冷水低低时，事故激冷水补水阀会全开！水洗塔更没必要设置跳车连锁，有足够的时间处理它！气化炉液位在正常运行期间是必须要挂的。的确当液位低的时候这两个阀会自动关闭的，但是这个液位只比跳车值高一点点。至于气化炉液位低会让这两个阀连锁关闭主要是防止因液位低而导致窜气，不是用来保护气化炉液位的。如果是激冷水泵出了问题，备泵会自启动的，除氧水泵直接手动给气化炉供水这是万不得以的办法，一般情况下不用的。另外在运行中，只要不是误操作或者锁斗程控系统出问题，气化炉液位是不可能瞬间到达跳车值的，如果气化炉液位是因为带水问题而引起的液位低，我支持解除激冷室液位连锁来辅助处理。

　　3）德士古气化炉激冷环在运行中会出现什么常见问题，如何进行检修维护的？

　　激冷环堵是比较常见的问题，主要表现为激冷水流量的下降，激冷水与气化炉的压差增大。当激冷水流量下降到一定程度时，必须停车对激冷

　　环进行清洗。工艺方面的措施：a)加强灰水质量的控制，尽量做到按设计要求进行排水和补充新鲜水。b)试验、选用高温高压下适当的灰水分散稳定剂，有效防止激冷环和激冷环进水管道的结垢和腐蚀，以免因垢堵而减少激冷水量，因灰多而磨蚀激冷环环管内壁。c)控制连投次数，尽量不连投，运行周期不可太长。d)优化操作，避免工艺气带灰带水，避免恶化水洗塔水质。

　　4）德士古气化炉支撑板温度高的原因。

　　激冷水水膜分布不均可以使下降管结渣而使它堵塞和渣口结渣同样是使气体在气化炉里面憋气,很容易造成支撑板温度高,而且也会使气化炉整体温度上升.所以在控制上尽量保持气化炉温度的稳定且适合这种煤的灰熔点。气化炉支撑板温度高后,在维持系统稳定的情况下降负荷,而且注意炉子的温度,不要憋气太久,那样就容易造成气化炉鼓肚,对设备以后的运行造成很大的影响.支撑板的温度高的原因：a、气化炉锥底的耐火砖减薄，热阻减小使热量大量传的支撑板使温度上升。b、支撑板出现裂纹气化炉的气体通过裂纹窜气。c、热偶被大量的积灰覆盖热量不能被上升的气流带走。d、气化炉内压力变大或波动造成锥底砖窜气。

　　导致德士古气化炉支撑板温度高的原因主要有：

　　a、火区下移；b、锥体砖缝隙大，或已到使用周期，或质量原因造成烧蚀严重；c、烧嘴偏喷，造成锥体砖局部烧坏而温度高；d、激冷环布水不匀，或局部干区；e、煤质变化，操作工反应不及时，操作不当。5)德式古三流式烧嘴在使用时应注意那些问题?大家最长使用多少时间?

　　鲁南化肥厂的烧嘴最长运行151天，到后期也是提心吊胆的！鲁南的烧嘴包括耐火砖运行周期都比较长，原因有很多，当然与鲁南的工人操作水平和领导的技术管理水平是分不开的。但是不能不提及的是鲁南的气化炉操作压力只有，而且鲁南的煤种掺烧做的是比较好的，运行周期很大程度上也取决于煤种。

　　鲁化的烧嘴运行151天的时间完全在计划之内，在停车检修的前期气化炉的各项指标正常，烧嘴雾化效果正常，渣中可燃物没有出现明显的异常。现在正在研究运行时间更长的烧嘴。气化炉运行时应注意：a、严禁断冷却水。b、尽量减少开停车次数。c、尽量使用可磨指数大的煤。d、气化炉温度不要过高。

　　德士古烧嘴是德士古煤气化工艺的核心设备，一般情况下运行初期，雾化效果好．气体成份稳定．系统工况稳定；运行到后期，喷嘴头部变形，雾化效果不好．这时气体成份变化较大，有效气成份下降．特别是发生偏喷时，使局部温度过高，烧坏热偶，严重时．发生窜气导致炉壁超温。要最大限度地提高烧嘴的运行周期需要注意如下几点：a、煤质和煤浆质量是影响烧嘴寿命的主要因素，煤的灰熔点尽量不要超过1300℃，煤浆浓度控制在55-56%较为合适。b、尽可能将气化温度控制在较低的范围，能够有效提高其运行周期，一般情况下应该控制在1350℃以下。c、在系统投煤量发生较大变化的情况下，要提前调整煤/氧比到合适的范围，坚决杜绝飞温。

　　6)德士古气化下降管烧穿的原因及处理？

　　激冷环堵塞，下降管布水不均，没能在下降管内侧形成一定厚度的水膜以保护下降管，造成烧坏。主要是因为炉膛温度超高，造成激冷环堵塞。炉膛温高有以下主要原因：a.氧煤比增大，也就*氧量单方面增大。b.煤质不稳定，致使灰熔点降低；或者助熔剂加量不足或者少加，致使灰熔点降低。c.各路激冷水供给通道出现问题，致使激冷水量不够。??下降管烧穿的原因有：a、激冷水流量低于工艺指标或激冷水在激冷环上分布不均造成下降管部分断水b、部分焊接点质量问题c、下降管的材质选型不对d、生产过程中不稳定，气化炉液位控制过低，造成

　　下降管不稳定。??通过进炉子观察分析及结合运行时期的参数进行综合比较，认为，根本原因就是形成干区：其一、激冷环水量小占主导原因；其二、气化炉热负荷过大，破坏了下降管的水膜，导致挂渣；其三、烧嘴偏喷，且火区下移较大，直接将下降管水膜撕破，造成挂渣；其四、灰渣性能不稳定。

　　7)德式古气化炉渣口堵。

　　如果堵渣口你得先找到原因为什么堵，一般在开车时候很少堵除非你温度很低加负荷加的很慢还有可能造成煤浆流量不稳定，在正常的时候堵渣口是因为你的温度有很大的波动ＣＨ４控制的太高，不可以控制５０００PPM一般最高3000PPM但是时间不能时间过长因为这样很同意堵渣口,如果要是堵了话你可以提温但是速度不能过快大概没半小时10度左右中心氧也要控制好大约百分之20左右

　　??一定要时时观察PDI1214就是压差,但有的时候不能太相信它也要看看炉压和合成气出口压力自己算算压差这个比较准,一般情况下堵的不厉害的情况下能熔开渣口.最主要的就是温度不要有大波动,而且要看灰熔点,把石灰石的配比也要配好要长做灰熔点.一方面是由于气化炉操作温度不当而引起的。气化炉温度的控制原则就是在保证液态排渣的情况下尽可能维持较低的温度，但是如果温度控制过低，渣的流动性就会变差，在锥形渣口处就会越积越多，导致渣口减小，气体在燃烧室停留时间明显增长，气体的成分就会随之改变。??另一方面是由于德士古烧嘴张角增大引起的。德士古烧嘴的张角有严格的设计尺寸，在运行较长的时间以后，烧嘴磨损，张角增大，燃烧不好，高压下带向炉壁的灰渣就会增加，当渣积到一定的程度，在重力和气体冲击力的双重影响下，积渣顺着炉壁流向渣口，渣在渣口处聚积，渣口随之变小。??出现渣口不畅的情况时，应该及时调整氧煤比，提高炉膛温度，缓慢熔渣。这个过程不能太急，而且，加氧要严格遵守多次少量的原则，避免造成渣口再次缩小，因为这时渣量加大。同时注意炉温的变化趋势，如果发现及时，通过提高氧煤比，一般在8h内就可恢复，当渣口恢复正常，气体成分也相对稳定了，可以适当减小氧煤比，再观察几个小时，确认无反复迹象，恢复到正常操作温度运行。渣口堵的判断方法：１．看压差气化炉的压力和洗涤塔的出口压力自己算，压差大就是有点堵．

　　２．看ＰＤＩ１２１４这个不是很准３．看气化炉的液位如果堵的话液位波动很大４．合成气气体分析结果ＣＯ少ＣＯ２多．ＣＨ４波动的太大５．看渣样去锁斗底下看．

　　8）德士古气化洗涤塔出口工艺气带水的现象，原因，危害及处理？

　　水洗塔带水一般有两个原因引起，一是负荷增加过快，气流速度突然加大，水气来不及分离，二是气体中细灰分含量过大，导致分离困难引起。带水后直接导致的就是进变换炉气体中夹带液态水，把变换触媒浸泡，引起变换阻力大，触媒失活，最严重可导致生产无法运行。一般在工程公司设计时，都需要在变换前加水分器分离水分，除考虑带水外还得考虑冷凝水。要避免带水，一是保证煤质尽量稳定，二是避免大幅度增加负荷。

　　（1）气化炉高负荷下，液位无法提高，没有达到设计的正常液位，直接影响合成气水浴效果，合成气第一道洗涤较差，部分灰分会夹带到洗涤塔内。（2）气化炉可能有带水现象，由于激冷室内直接接触来自气化炉燃烧室的熔渣和飞灰，系统内水质较差，大量灰分会随合成气夹带的水到达洗涤塔内，影响洗涤塔的水质，并会影响出口合成气清洁度。（3）洗涤塔水质恶化，影响从洗涤塔抽取的激冷水的水质，长期运行会加剧气化炉激冷环结垢，最终导致气化炉停车。（4）气化炉合成气出口

　　喷凝水来自冷凝液泵，由于出压，与气化炉出口压差低，现**的小孔已被合成气中的灰分堵塞，没有喷凝水的洗涤，对合成气中的飞灰没有起到浸润作用。（5）文丘里洗涤器容易结垢，影响喷射洗涤的效果。（6）洗涤塔内件设计可能存在问题，洗涤效果差，合成气中夹带水气和灰分较多，造成变换系统阻力上升。

　　9）关于德士古气化氧气与气化炉的压差。装置操作压力不一样，所要求的压差也不一样，它与喷嘴的尺寸有一定关系，你所说的可能是鲁南厂，操作压力~，氧气与正常操作压差应在，氧气与煤浆的压差在左右，以保证雾化效果。如果是操作压力，入炉氧气压力应在~，煤浆入炉压力在~，如果是操作压力，氧气与气化炉压差在，与煤浆在左右10)多喷嘴气化装置如何调整负荷氧气流量靠调节阀来调整，煤浆流量靠煤浆泵来调整。一台煤浆泵分成两只对喷的烧嘴，其煤浆流量的调节目前全部采用变频调节，所以不必担心；至于氧气流量，一般来说采用的都是比较精确的调节阀进行调整的，误差不会太大。即便大一点，在炉内经过烧嘴喷出后再对撞，也就不会直接冲蚀炉砖了。氧气流量波动在5%、煤浆波动在12%的情况下，都没有让气化炉出现偏喷，何况是比较好的设备哪。11)黑水和灰水是一个概念吗？黑水处理和闪蒸在概念上是什么关系？黑水，表面理解就是黑色的水，实际上也就是直接从气化炉、洗涤塔两部分底部直接排出的含有大多气化残碳的水；灰水，表面理解就是灰

　　色的水，实际上也就是直接从气化炉、洗涤塔两部分底部直接排出的含有大多气化残碳的水经闪蒸处理沉淀澄清去渣后水；换句话说，一闪蒸为分界线，线前为黑水，线后为灰水。以德士古工艺而言，黑水是从气化炉里排出至闪蒸系统，然后进入沉降槽，经初步分离后，一部分灰浆去压滤机，余下的带灰水进入灰水槽便是灰水，这部分灰水与来自变换的冷凝液混合后，进除氧器，再与来自闪蒸罐的水混合后，进入洗涤塔．在TAXECO气化中，闪蒸、沉降除灰后的水就可以称作灰水。

　　12）德士古水煤浆加压气化是气化炉带水的的原因有哪些啊？针对各种原因又该采取怎样的措施来解决啊？1.系统的负荷太高了，是产生的合成气量大只有降负荷了2.后系统的压力突然降低不知道怎么办，哈哈3.激冷室液位高而且温度也高多放黑水同时多加激冷水4.激冷室里面的下降管坏了停车修呗5.可能是合成气管线有点堵，使得有点憋气不知道怎么处理，哈哈6.操作温度太高

　　降低温度和灰熔点炭洗塔出口工艺气温度过高，塔盘冷凝液加的太多也会带水1:压力或者负荷增加时，热流强度增加，可能导致膜状沸腾，使得变换能力下降厉害而炉内气体带水，2:负荷高了，气流速度也大了，也会带水；3:上下流通管道与原来的生产负荷相匹配，加大生产也会使得过饱和蒸汽水带出；4:分布板分离时夹带的水不能有效分离开，也会使水随气流带出。13)气化炉在正常运行过程中锥底温度偏高的原因锥体温度超温，不能单纯说火焰下移造成，因为炉内温度在1300度以上，火焰靠上炉内锥体温度也不会低。所以造成锥体温度高的原因我认为有以下几点：1）锥体结构或筑炉质量存在问题，导致串气，高温熔渣进入锥体砖缝，引起主题温度上升；2）渣口挂渣导致渣口变形，工艺气偏流影响工艺气在下降管内降温，造成流速较大的位置锥体温度上升；3）锥体挂渣，当炉况异常时，炉渣拔丝形成针状渣，随工艺气上升在锥体聚集，导致锥体换热效果下降，造成锥体温度上升。其中第一条引起的原因最多，此时调整中心氧量时，也会引起锥体温度变化。还有特殊的情况,如渣口压差大,同时垫片损坏,引起热气体外窜;还有就是下降管烧穿,也会导致锥底板温度上升;这些都是很严重的事情;其实当初专利商设置测温点的目的一是为了防止锥底砖串气,第二是为了预防下降管烧穿,这些都是很严重的事故;所以,锥底温度上升是大家应该重视的问题.

　　锥体温度超温也就是拖板砖温度高，我认为主要有下几点：1)煤灰分大,负荷高,渣对锥体冲刷大减薄;2）锥体结构或筑炉质量出现问题，导致串气，高温气体或熔渣进入锥体砖缝，引起温度上升；3）中心氧流量过大,高温区下移或是负荷过大,对锥体冲刷引起温度上升;4)渣口挂渣导致渣口变形，工艺气偏流影响工艺气在下降管内降温，造成流速大的位置锥体温度上升；5）锥体挂渣，当炉况异常时，炉渣拔丝形成针状渣，随工艺气上升在锥体聚集，导致锥体换热效果下降，造成锥体温度上升;6)激冷环的激冷水流量出现波动。其中第三,六条引起的原因最多，此时调整中心氧量或是稳定激冷水流量，就会转好。14)气化炉烘炉回火如何处理气化炉烘炉时回火主要原因是炉子里面的压力比外界高，使气体向低压排放，所以就要把持炉子里面呈负压状态，也就用抽引加大抽负压状态，同时也要及时排气，不能让它在炉子里面积累，否则难抽负压，也就上面说的气化炉液位不能太高，否则气体难排出。1、立即关闭烘炉燃料。2、置换气化炉内可燃气。3、检查气化炉回火的原因（气化炉液位高、抽引气小、抽引气路堵、燃料过大、气化炉没有完????全封闭、抽引气分离罐冷凝液没有及时排除）并排除。4、重新按烘炉曲线烘炉。

　　15)关于气化炉点火方式水煤浆气化炉点火就没有壳牌气化炉点火如此麻烦了,壳牌炉子先由IB(点火烧嘴)点着后,再点SUB(开工烧嘴),最后再点CB(煤烧嘴).一般情况下,IB点火成功性很高,问题主要是在SUB上,国内几家厂SUB被烧坏,大部分是烧嘴头处烧坏,只要更换了烧嘴头就可以再次使用,壳牌的原始设计中,SUB的烧嘴头就是一个可以更换的部件,对烧嘴头的使用时间上有着严格的要求,好象是连续烧了多少小时或者是使用了多少次后就得要更换烧嘴头,具体数字不记得了.呵呵!壳牌炉子的单炉投煤量是水煤浆炉子的好几倍,如果只用一个点火烧嘴来点CB的话,对点火烧嘴的要求太高了

　　16)如何降低灰渣中的残炭

　　检查分析炉渣残炭高的原因:

　　1、原料粒度不均匀，粒度相差太大，或矸石多含粉大，炉温不能提高，原料反应不完全。2、上吹时间长、蒸汽用量大，气化层上移、炉温低，原料反应不完全。3、炉内有疤块、风洞或气化层分布不好，原料在气化层时间短，未完全反应。4、设备存在缺陷：炉箅通风不均，破渣能力差。????????????炉条机拉的过快，原料未来得及反应。????????????发生炉两侧挡溜板故障，溜炭。5、原料煤活性差。处理办法：1、原料加工要加强，使入炉原料煤粒度要均匀，拣净矸石。2、调节上下吹百分比或上下吹蒸汽使气化层处于合适位置及合适厚度、温度。3、处理炉内疤块风洞，优化炉况。4、检查处理或更换炉箅，调整好合适的炉条机转速，检查处理挡溜板。5、更换活性差的煤种。

　　17)水煤浆气化炉为什么不采用水冷壁而一直采用耐火砖

　　水冷壁结构并不存在专利的问题，这在锅炉行业中很常见，有一定实力的锅炉厂都应该会设计制作。其实之所以不采用水冷壁结构，我认为还是从水煤浆气化原理上分析。水煤浆气化带入系统的水分过多，导致煤中的部分碳不得不被氧化成二氧化碳，以变为气化系统提供足够的热量，这也是为什么水煤浆气化的粗合成气中二氧化碳量远高于粉煤气化的原因。如果采用水冷壁，气化系统还要额外多损失一部分热量到水冷壁上，这会导致二氧化碳量进一步上升，有效气比例进一步下降，影响气化效率。这与粉煤气化是有很大区别的。18)锁斗发现渣堵应如何处理？

　　一、堵渣原因锁斗堵渣一般分两种情况：1、渣块堵渣。一般是由于气化炉所燃烧的煤的灰熔点偏高，在气化炉温波动结渣或气化炉有漏急冷结渣（shell气化炉水冷壁、烧嘴隔焰罩、热裙等部位）以及下渣口积累的悬挂渣脱落所至，对于德士古炉还存在温度波动耐火砖剥落形成的“砖渣”。这样的结渣大于下渣锁斗通道或架桥，就会使得下渣不畅，严重时不能放渣下料。2、泥渣堵塞。（低灰熔点的）煤在气化炉温度过低时，燃烧不完

　　全，在急冷前就部分开始成灰粒状，灰含量偏高，使得颗粒状偏少，含水量过多，成泥状，粘度大，会淤积在锁斗下部，沉积压实后架桥阻塞下料。

　　二、处理方法

　　1、预防性措施：及时分析煤的灰熔点，添加适量助熔剂，保持物料稳定、氧煤比适中，保持气化炉温稳定，保持熔渣流动性，一旦出现堵渣时，应及时平缓的调整工况；

　　2、保持锁斗内水位指标和适宜的水流动性，防止渣沉积压实架桥；

　　3、堵渣处理：最有效的方法是在锁斗下部配接压力水冲洗管线。当堵渣时，进行人工“除桥”，将程控改人工干预，进行间断的带压力大水流反向冲洗松动，再进行排渣操作，反复多次，会有实效。冲洗水的压力应高于锁斗内压力但不得过高，低了达不到松动效果，过高会使得气化炉内水含量突增甚至明水进入引起设备安全事故。压差控制的理论数据需要针对具体炉膛计算，个人经验控制在～效果不错。一般第二种原因用此方法比第一种更有效。第一种处理难度稍大些。当然若锁斗阀打不开或大块渣松动不下来会带不走，最终只有停工处理了。

　　19)shell、GSP等干煤粉气化技术原料输送需要氮气，它们对氮气的质量指标有没有特殊要求？一般的空分装置能否满足其要求？原料输送部分的动力氮只要其氧含量低于5％的污氮，满足煤粉制备或输送过程中的安全即在**下限50％即可。

　　用于反应段后如用于吹洗、反吹等的氮气将进入粗合成气可能对下游化工装置造成影响，其纯度是有要求的，一般应在PPm级，如为IGCC可放宽。一般大型空分装置很容易达到此要求，除非设计或改造失误，ASU变成了污氮机

　　20)GSP煤粉气化压力

　　1、“GSP气化技术其气化炉操作压力可在选择”是理论方面的内容，实际情况是操作压力目前最大也只能到，这是粉煤输送系统决定的。??如果继续提高操作压力，一方面超高压氮气制取方面可能存在问题，另外由于操作压力的提高设备投资也会大幅度升高。??2、目前GSP在世界此运行的最大装置为1984年在德国黑水泵建成的130MW气化装置（投褐煤量为720-750t/d，产气量为50000Mm3/h，气化炉内径，压力容器外壳内径），的设计压力也只有，工作压力仅为。

　　粉煤气化只是设想。无论是GSP、SHELL、两段炉的气化压力，目前只能到4MPa。压力再高，不仅没有设计经验，而且目前没有这个必要。你们只要看一看shell的开车，压力低的开得好一些。因此，粉煤气化目前没有必要提高压力，当务之急是解决稳定运行问题，减少停车次数。不要给这种工艺增加负担。21)为什么TEXACO的粗煤气从气化炉出来以后要先和工艺冷凝液混和后再到文丘里里面洗涤啊？直接出来以后就去文丘里可以么？

　　??德士古公司在设计时确实是在气化炉的出口要加入部分冷凝液，主要目的就是为了防止气化炉出口堵塞，但是随着国内对德士古技术的消化，关键是操作水平的上升，许多装置都不在使用这种方法，新建的装置设计中也就取消取消了冷凝液。

　　??在气化炉的出口要加入部分冷凝液原设计上是有，现在设计一般没有，而且在正常时候也不是用来冷却激冷水的，在根据长期实现，这个水对除渣作用也不是很理想，所以现在的设计中没有这个。而正真降温、

　　除尘、饱和工艺气还是在气化炉激冷室中。

　　22)合成气出激冷室的温度有要求吗？一些文献上说是220℃左右，淮南的工艺包数据是227℃。

　　一般出激冷室的温度控制在220度左右,但随着生产情况的不同会有变动.就同一种炉子同一种煤而言,温度的变动一般反映的是激冷室水位的变化,温度没有高限,而是水位有低限.在这个温度范围内不会对下降管造成损害.

　　合成气出激冷室的温度通常是对应压力下的饱和温度，由于合成气带水，合成气中的水*饱和的，温度一般还要低一些。淮南气化炉的压力为4MPa，对应的饱和温度为℃，所以工艺包中227℃是合理的。

　　23)碳洗涤塔的塔盘进水量和塔釜补水*定的吗？它们和洗涤塔液位控制有关系吗？??生产稳定以后，这两个量应该是基本固定的，与洗涤塔液位有关系，塔盘水量主要由出塔气的含灰量来定。碳洗塔塔盘补水在实际运行中是非常重要的，这路水给的多少对合成气带灰有重要影响，简单的说是洗涤合成气用的。如果这路水给的少，合成气出碳洗塔后带灰会比较多一点，长期这样运行的话，会导致变换路因为带灰严重试变换效率降低。所有塔盘给水量的大小不*定的，

　　要根据合成气带灰程度来决定，另外负荷高的时候加的也要响应增多。至于塔釜补水。也要根据碳洗塔液位来调整补水量。24)多种情况下气化炉停车后的切水

　　1??运行时停车如果气化炉是在运行时停车，此时在现场关闭完炉头阀门后就通知切水，因为气化炉保压是理想状态下的，没有气化炉能完全保压，为防止因压力低排不出水导致气化炉液位高，要尽快切水至开工管线。??2??计划停车将该计划停车炉负荷降至半负荷后切水至开工管线，然后停车。同样是为防止排不出水。??3??计划倒炉计划停车炉降至半负荷后，计划开车炉投料，投料后水走开工管线。当投料炉压力升至与运行炉相当时切水至闪蒸系统。计划停车炉切水至开工管线后停车。??有人可能担心开工管线承压问题，其实，开工管线的压力设计都是单台炉子满负荷时候的压力，因为闪蒸系统如果出了问题，还是要把水切至开工管线，隔离处理的，当然时间不能过长

　　25)多喷嘴装置在开停车、生产负荷调整时中心氧量如何调整？调整的目的是什么？??水煤浆气化的单喷嘴为预混式烧嘴，要求火焰较长，中心氧量控制为总

　　氧量的15%左右；四喷嘴为预膜式烧嘴，火焰对置喷后形成梅花状，要求的火焰较短，而中心氧量对火焰的长度起到比较明显的作用，其控制范围为总氧量的8~12%。如果控制比例过大，易于造成气化炉拱顶超温，损坏耐火砖。

　　26)多喷嘴装置中，一对烧嘴跳车，另一对烧嘴短期运行如何操作这种气化炉有两台煤浆泵，每台供应一对烧嘴，如果有一对跳车，另一对仍然可以继续运行，但是需要减负荷、降压，尽快排除故障，投用跳车的烧嘴。??一对烧嘴跳车后，为了防止干烧对停运烧嘴的损坏，跳车烧嘴需通入大量氮气进行保护。如果能尽快投料，况且属于合成氨装置，短期保护对系统的影响不大；如果合成甲醇，麻烦较多。如果不能尽快投料，大量的氮气进入合成气中，气体成分变差，对装置后工序的影响会很大。因此，从理论上讲，这个设置本身问题不大，但是在实际的工业生产中，一般一对烧嘴停运时间很短时不需要停车，如果时间稍长，应该停车处理。一对烧嘴停运后，降低负荷是必须的，至于带压连投，由于负荷降低后系统压力本身就要降低，直接投入煤浆和氧气慢慢恢复就可以了。

　　27)气化炉压力出现异常波动的原因？1.后系统压力波动造成气化炉炉内压力波动2.氧气流量、压力和纯度（这个可能性很小）波动,导致气化炉炉内反应的变化,

　　3.煤浆浓度和流量波动(高压煤浆泵有垫缸现象或者煤浆有大颗粒)导致气化反应变化;4.可能是合成气去后系统自调阀出现喘动，影响了系统压力（尤其此阀是一个碟阀自调阀时）。由于炉膛内压力出现异常波动，而在氧气阀门没有任何调整动作的情况下，氧气流量也会随着炉膛压力上涨而减低，压力的下降而增加，氧气流量的波动势必会导致炉内温度也会出现波动，所有在压力出现异常波动的时候也要及时调整氧气流量，避免炉内温度波动过大。

　　28)德士古水煤浆加压气化，如何判断气化炉和碳洗塔带水？

　　气化炉带水:气化炉的进水量没有变化,排水量减小,液位高.也可能由于加负何太快.或是氧煤比过高

　　洗涤塔带水:洗涤塔顶工艺气温度下降,液位高塔盘水量太大

　　29)烧嘴压差控制在多高比较合理。烧嘴压差高对雾化有利，但也加重了烧嘴的磨损，影响烧嘴使用寿命。德士古设计烧嘴压差在～我认为控制在左右较合适，我们厂的气化炉加到满负荷烧嘴压差在左右。烧嘴压差太低肯定不好，拱顶砖容易出问题，但太高了就加剧了锥

　　底砖的冲刷，所以，经过多年总结认为控制在较合适。这就要求设计烧嘴时，把烧嘴间隙调好！

　　30)对于四喷嘴气化炉，当对冲的两个喷嘴流量不一致时，运行上是怎么进行调节的？如果对冲两个喷嘴流量差别超过一定范围，控制上有没有联锁？煤浆泵流量是只和泵的转速有关，但不能保证两条管道阻力一致，在设计上是将两条管道的阻力按一致考虑的，但实际情况不完全如此。我们的煤浆泵打出的流量就不是完全一致。也就是楼主考虑的流量差问题，在工艺上可以允许一定的流量差，正如楼下所说，流量差达到设定值时将会引起连锁跳车，但同一台泵的两条管道流量是无法调节的。还有两对烧嘴之间也有流量连锁存在，即不允许两对烧嘴存在较大的流量差，否则也会导致跳车。31)成浆性能好的水煤浆，其粒度分布有一定范围。粒度粗的煤粉比例大一些，制得的水煤浆浓度和流动性会有所提高；煤粉细的煤粉比例大一些，制得的水煤浆稳定性会好一些。那么请大家结合自己的生产实际经验讨论一下：水煤浆粒度分布（或水煤浆粗、细粒度的比例）对德士古气化有哪些影响？煤浆粗粒过高或过低对生产都是不利的，粒度粗的比例大一些，气化效率会下降，但煤浆浓度会有所上升，代入炉内的水分相应会减少，能耗会降低。粒度细的比例大一些，气化效率会提高，虽煤浆稳定性好，但制得的煤浆浓度会受影响，带入炉内水分会增加，能耗升高。所以煤

　　浆粒度分布的均匀，有利于提高气化效率，降低能耗。

　　32)气化炉托板砖(支撑板)温度高的原因有那些？如何处理？估计有以下几种可能1、激冷室上部集灰过多2、有串气的地方3、烧嘴未调好4、负荷过大5、喷淋水有问题（对于新型激冷室而言）a锥体砖脱落比较严重所以温度高严重停车检修换砖b要不就是冲洗水流量下降导致温度高提高流量c气化炉操作温度太高降低操作温度d热电偶假指示

　　33)德士古水煤浆气化技术为预混式喷嘴与多喷嘴对置式水煤浆气化技术采用预膜式喷嘴的区别是什么?喷嘴的结构有什么不同???与德士古水煤浆气化烧嘴相同的是，四喷嘴对置式水煤浆气化炉上使用的预膜式烧嘴也采用了三流道式结构，即：进烧嘴的氧气流股分成两个

　　流道，内部小喷头内腔走中心氧，外部大喷头内腔与中间喷头外表面形成的环隙走外环氧；中间喷头内腔与内部小喷头外表面形成的环隙走水煤浆。预膜式烧嘴头部也设置了水夹套和冷却盘管，以抵御炉内高温对外部大喷头的烘烤。与德士古水煤浆气化烧嘴不同的是，预膜式烧嘴的小、中喷头端面分别相对于外部大喷头端面依次内缩量仅1mm，氧气与水煤浆同时离开烧嘴，烧嘴头部没有氧气与水煤浆的预混室，为外混型烧嘴；而德士古水煤浆气化烧嘴则是中间喷头比外部大喷头轴向内缩几个毫米，而内部小喷头比外部大喷头轴向内缩几十个毫米，烧嘴头部形成了氧气与水煤浆的预混室，为内外混型烧嘴。预膜式烧嘴的端部结构使得三个流股的物料喷出时形成了同轴交叉.由于水煤浆在喷出烧嘴之前呈环形薄膜状，所以称为预膜式烧嘴。

　　34)德士古气化中渣口堵塞时渣样带玻璃丝,这是为什么???丝状应该是炉渣粘度低所致，致渣口堵塞表明在此之前由于炉渣粘度高流动性差在炉内积聚，炉温快速升高后流动过速超过其渣口的流通能力。当然上述是针对当前煤质而言的，即使同样的氧煤比或气化温度，由于煤灰渣的粘温特性急剧变化也会造成此种状况。根据红外普图分析，煤灰在1300度左右时灰渣中的主要成分有有Al2O3、SiO2、CaO等，主要组成有莫来石、长钙石、青矸石和非晶体玻璃体等硅酸盐类物质。当气化炉温度偏高时，液态渣中以SiO2为主体的熔融玻璃体，在高速气流下被吹成丝状，经急冷水冷却后成为金亮（有的偏黄、有的偏白）的针状和丝状。实际生产中，常将渣中出现针、

　　丝状作为判断气化炉温度偏高参考现象之一。

　　35)SHell烧嘴隔焰罩和开工烧嘴损坏的原因?在CBMuffle附近是否有生成羰基铁的条件并可能对其构成威胁？如有生成羰基铁的可能，又如何抑制？1、铁属于过渡元素，在它的原子中产生充填不满结构的电子层，在与一氧化碳相互作用下形成fe(co)5时，由铁原子与5个co分子组成中获取不足的电子。????2、生产条件，Fe(CO)5（五羰基铁）由CO在高压下与元素铁合成。生产制备采用较粗的海绵铁粉作原料，制粒后在350度氢气中退火活化，然后置于反应器中，铁粒暴露在循环的CO中，气体压力为6OPMa，温度160度，铁与CO发生反应，得到气态的Fe(CO)5。而shell煤气化CBMuffle材质为15CrMoG，烧嘴煤粉喷出燃烧呈现向上的旋流气体，在烧嘴径向平面不是CO高浓度区，气化炉温1600度附近，隔焰罩外表面也在460度附近，不符合羰基铁生成条件。刚投产中损坏的CBMuffle经晶相分析均为高温烧蚀泄漏，表面局部呈现点蚀和坑蚀，没有出现表面成片腐蚀现象。目前，中石化三家在没有改变材质的前提下均成功解决了这个问题。其中，安庆从3月份至10月份停工没有损坏过，湖北枝江也是5月份以后没后损坏过，最近停工检查无问题。因此，CBMuffle目前材质在shell气化炉运行条件下，不易存在形成羰基铁的可能性。

　　36)SHELL煤烧嘴,为什么煤烧嘴会容易被烧坏，可以通过那些方法来避免或者通过一些措施来降低煤烧嘴被烧坏的这种几率？中石化三家自06年底开车以来，至今确实没有一家出现过煤烧嘴损坏，损坏的只是烧嘴隔焰罩和开工烧嘴。但已经开工的5家中确实有厂家烧坏过1只煤烧嘴，曾请国内1家研究所研究并试制了1只，具体细节不好多说。但我要说的是试制的烧嘴，到现在也没有用上去，主要是不放心，目前替换当时损坏的仍是进口备用烧嘴。损坏的原因，大家谈论不多，个人分析主要*氧烧蚀。过氧主要出现在开车或煤线波动状况下。还有一种情况，需要重视，就是煤种发生变化时，调节不及时，熔渣流动性发生变化，熔渣覆盖了烧嘴的部分氧/煤通道，迫使流体方向发生变化，氧和煤不能充分混合，氧气甚至出现缝隙返流，烧嘴头部局部或侧边出现过氧状态，不排除烧嘴头局部高温氧化和超温烧蚀。对于一个已经制作好的煤烧嘴来说，其冷却水通道的截面积和换热能力是已经确定了的，其最大的水流通能力是不可能改变的，所以我认为应该有两点需要把握。一是确保水质，水通道内如果发生结垢或堵塞的情况水通量和换热能力将大幅下降，会严重影响烧嘴的使用寿命。二是确保热负荷不要超过换热能力的极限，也就是要对氧煤比进行严格控制。氧煤比发生变化导致燃烧的变化,这方面的原因有气体输送方面的原因,因为输送过程中煤的输送存在波动(气体输送),所以很容易导致煤与氧的比失调.这也是SHELL本身存在的缺陷.

　　37)SHELL煤气化合成气冷却器出口温度持续升高的原因1.激冷气流量减少，应立即进行检查排除故障、恢复正常流量。C比增大，应立即调整至适宜比例。3.循环水流量低，应立即增大循环水流量。4.气化炉及冷却器内部积灰导致换热效率降低，应立即启用振打装置，清除积灰。补充处置方法：1.可以在可能的情况下降低后续系统的阻力降，使气化炉在尽可能低的压力下运行有助于清灰。2.负荷低时可以用高灰分或高铁煤质交替清灰。3.提高气化炉温的控制水平。

　　38)固定床造气炉煤质较差的情况下操作注意要点由于当前煤资源紧张,固定床煤气化炉所用块煤会因价格原因而受限，也会掺烧些差煤，因此稳定操作至关重要。可以从以下几方面着手：1、严格控制床层阻力。也就是维持一定的火层厚度；2、保证一定的灰层*定床气化的基础。当灰层被破坏时，说别的纯属无稽之谈；3、煤质变差或发生变化时，要根据煤质分析情况采取不同的操作方法应对，而不是一成不变。

　　a、煤灰分高，可以适当调快炉条机转速，同时还要增加上吹时间或上吹蒸汽量，切忌不得使炉温降下来；b、碎煤多，煤粉多，此时床层阻力会有所增加，应该先着重降低床层阻力，但要防止吹翻过氧。可以降低床层高度和火层厚度，同时减慢炉条机转速，防止破坏灰层造成炉温下降而塌碳，等阻力和正常差不多少时，再将转速提高；再有此时切不可只为了火层而将阻力提高；适当调整上下吹比例和吹风强度，尽可能弱风长吹以保持炉温；c、灰熔点发生变化，出现结块导致风洞、吹翻、炉温偏、红等现象时，一定先降低吹风强度，但不得降炉温！辅助人工扒块、憋灰或降低负荷等手段。总之，保持灰层、火层和床层阻力均匀是其关键。（1）风压风量的选择??烧好劣质煤的关键是风压风量的选择，大风量低风压是主导方向。若风量过小，使提温需要时间较长，更易导致吹风走近路、局部过热结疤块、流生炭等。若风压选择不合适，过高（26kPа以上）不易控制上部炉温，极易吹翻挂壁。??（2）循环时间百分比的选择??循环时间百分比应根据各厂的实际情况进行选择。因劣质煤的床层蓄热能力较小，气化层不宜太厚，故应以长循环为主。（3）上、下吹蒸汽用量的选择??首先要确保入炉蒸汽压力的稳定，我公司烧块煤蒸汽压力控制在±MPа，针对于劣质煤的特点，入炉蒸汽压力可以稍微提高MPа，同时上吹蒸汽阀门手轮加大1～2圈，使上吹蒸汽用量稍大于下吹，从而使

　　气化层透气效果好且介质相互接触时间长，可以使蒸汽分解率提高、热损失减小，使疤块吹松，形成稳定的灰渣层。在煤质、炉况稳定的情况下，分析上下吹CO2含量来调整蒸汽手**小（上吹CO2含量控制在%～%，下吹CO2含量控制在%～%）。??（4）炭层高度及炉温的控制??有效地控制炭层高度是稳定炉况的关键，有一个相对稳定的炭层高度就相应有了一个稳定的气化层，炭层高度波动大对气化条件的破坏是非常严重的，最终可导致产气量降低、消耗增高。不宜高炭层操作，我们在日常操作中发现，炭层控制在m以上后，炭层越高，炭层下降速度越慢(即明显气化不好)，导致炭层越来越高，炉条机越拉越大，进入恶性循环，等到灰仓和炉底温度升高，下灰出现生炭红火时，炉条机又不敢再拉大，炭层上升更快，气化层开始紊乱，最后出现上部炉温急剧上升，造成吹翻挂炉。因此炭层高度控制一定要严格。??在炉温控制方面，我们选择上行温度在260℃以下，220～240℃为最佳；下行温度控制在250±30℃。下行高于上行20℃为宜。要特别指出的是，上行炉温应严格控制高限，跑高是炉温恶化的前兆，要严格考核和控制。39)德士古激冷水哪里从哪里进入气化炉??一般来说,在气化炉合成气出口下面有一个接口,在图纸上应该是标的N5的管口号,这就是激冷水进气化炉的入口,在生产现场,还应该在这入口的上一层平台有一个激冷水分配环,外来激冷水先进分配环,然后再进入四个N5的管口.

　　大致上，激冷水由极冷水泵打出，经过滤设施过滤后分四路进入气化炉，在炉内通过与激冷水管连接（法兰连接）的四个连接件（长度不一）进入与下降管顶端相连接（焊接）的激冷环的环形流道，然后通过内环隙的开孔沿下降管外壁略成环形均匀流下进入激冷室底部的水域中。

　　40)德士古水煤浆气化到变换水煤气带水严重吗？在变换工段开始有无必要设置分离器？如果设置分离器分离水量如何考虑（关于液位控制阀选型）？这股水一般选择排到何处，回气化哪个地方？

　　??一般单喷嘴的德士古系统带水量少，可以不用加分离器(看操作人员水平)，而对于四喷嘴的炉子，带水量比单喷嘴的大，最好设置一个分离器，其分离的水可以回到气化继续利用(此水相当干净，可以用来洗气.四喷嘴与单喷嘴一样的，在洗涤塔内气液直接接触，出来的都是饱和气体，压力一定时温度基本相同，汽气比在~之间，带水的主要原因是洗涤塔控制液位的问题，为了防止液态水直接到达变换对变换触媒的影响，需要在变换前设气水分离器。当然也有可能*道距离过远有一部分冷凝水（量非常小，蒸汽潜热非常大，不易冷凝），因此如果洗涤塔没有大的问题，主要应该在操作控制上下功夫，避免带水。必须设分离器：1.开车初期或气化操作不稳定时容易带水过来！2.气化至变换管道内的冷凝不可避免，越远冷凝量越大；

　　3.作为缓冲，调节水汽比；4.洗涤分离气化过来的细小煤灰！??设置分离器非常必要，其作用为保护变换炉触媒，谁能保证碳洗塔一定不会带水；碳洗塔带水严重与否主要与设计参数，碳洗塔结构，塔盘设计有关，当然，操作也非常重要，不过，现在国内各厂家碳洗塔带水基本都在可控范围之内，带水严重的厂家也有，比较少。不再列举了。??分离器液位采用双法兰液位计和浮筒式液位计均可；??水的去向因温度较高，水量较小，所以减压后去除氧水槽即可。41)多喷嘴气化炉最易磨损的部位是在拱顶，这也是为什么总*顶超温的原因。如果提高拱顶的高度是否可以解决这个问题呢？对于已经定型的气化炉是没有办法的改的了，那样的难度和费用等太高，但是唯一可以动的地方只有耐火砖了，所以在筑炉的时候，注意耐火砖的排列，最好是将炉顶的耐火砖另做，做成有导流槽类，导引冲刷气流往相对方向，进行对流，这样可以减小冲刷力，也即是减小对炉顶的冲刷。加大烧嘴以上的空间，是可以避免拱顶耐火砖的磨损的；多喷嘴技术，在流场上和德士古是不一样的，属于对撞流流场，从理论上讲是比德士古流场先进的，原来国泰气化炉超温，典型的拱顶空间不足，引起拱顶耐火砖磨损加剧，超温是必然的，第三台气化炉的运行，不也反应加大拱顶空间的尺寸是对的！

　　42)激冷水过滤器，在使用的时候一般一个备用，有没有必要，如果有使进水阀开，还是出口阀打开状态?已备切换激冷水过滤器一投一备是有必要的！！若出现过滤器堵使激冷水流量变小，切换或者是投用备用过滤器还是可以使生产恢复稳定的。备用激冷水过滤器在没有投用前的进出口阀门必须都*闭的。不管你开了哪个阀都会使备用过滤器体内形成一个死区，一沉淀就堵了，根本起不到备用作用。??在气化炉运行过程中激冷水是绝对禁止停的，即使很短时间的闪断也有可能造成激冷环烧坏的严重后果，所以为了安全必须要设置备用设备。

　　43)系统在试车阶段，仪表要做联锁调试，锁斗在这时候应该做哪些调试。

　　1.锁斗程序运行调试；2.锁斗进渣阀和锁斗出渣阀的连锁调试；3.气化炉液位低，锁斗安全阀连锁“关”测试；4.锁斗液位低，出渣阀连锁“关”测试；5.锁斗运行、锁斗保持、锁斗手动/自动方式测试；6.锁斗与气化炉压差高、低所引起的阀门动作测试。

　　44)煤制气对煤质的技术要求是什么?不同气化技术有不同的煤质要求吧。粗略情况大致是：1。固定床气化技术的灰熔点不能低于某个温度，因为*态排渣；高灰分无所谓2。干粉煤气化技术的灰熔点不能高于某个温度，煤灰在气化过程中熔融后再极冷固态排渣；较高灰分无所谓（至少理论上市这么讲的）3。水煤浆气化技术的灰熔点要求在上两者之间（？？）；高灰分好像就不行了

　　45)一般资料上会提到水煤浆气化反应的最佳温度要高于灰熔点（T4）50℃，这是一个理论数据，在实际生产中应该有一个确定的反应温度，在试车过程中，该反应温度应该采取何种试验方法确定？现在使用GETexaco气化炉的生产厂通常都是根据经验来确定氧煤比和运行温度的，通常的做法是：1.开车初期热电偶能够正确指示气化炉内的温度期间，做出一条合成气中CH4含量和温度的对应曲线，作为以后运行的指导依据之一。2.热电偶失效后，有几个指标可以帮助确定氧煤比从而改变运行温度：（1）合成气中CH4和CO2含量；（2）气化炉渣口压差；（3）排渣状态（好像用的很少）。不过最近发现一个比较有意思的现象，通常液态排渣炉要求在灰熔点以上50~100度运行，但现在实际很多水煤浆气化

　　炉的运行温度低于灰熔点，运行中也没有出现堵渣的问题，但耐火砖的使用寿命却可以大大延长。这个问题值得研究研究。需要考虑的煤渣性能主要有灰熔融性温度、灰成分、灰形态等方面。对于灰熔融性温度过高的煤种,要加入助熔剂来降低煤浆的灰熔融性温度,这一方面为了熔融态排渣的需要,同时考虑在较低的炉温下操作以保护耐火砖的使用寿命。德士古气化工艺要求气化炉操作温度在煤灰熔融性温度以上50℃～100℃,以确保气化炉排渣顺利。根据实践证明,其控制气化炉操作温度的原则并不科学,因为有些煤种存在着低灰熔融性温度、高粘度的情况。即使在其灰熔融性温度100℃以上仍不能够顺利排渣,因为其灰渣的粘度过大,所以根据国外传统经验选择操作温度,结果并不理想。后来总结出以液态炉渣粘度为控制目标的原则来控制气化炉温度,即气化炉最佳的操作温度应使其对应的灰渣粘度μ在25Pa·s～40Pa·s范围内。为了反映灰渣在不同温度下的熔融流动性,这就需要对所用煤质进行煤灰粘温特性分析,结合灰渣粘度控制范围寻找出最佳气化炉操作控制温度。煤浆中加入适量的助熔剂石灰石可以降低灰熔融性温度,同时改变了灰中的酸碱比例,改变了渣的形态(玻璃渣、加入适量的助熔剂降低了气化炉的操作温度,但是其操作温度的弹性大小要根据具体分析确定。在有条件的情况下,还应对渣的具体形态和物理化学结构进行分析,了解其熔融聚合性能及物理磨蚀性能,为渣系统的稳定运行提供丰富的理论依据。46)气化炉出来的渣水怎么处理？除了用三级闪蒸、四级闪蒸的，还有什么方法，哪种相对来说效果好点？

　　德士古的工艺，Texaco水煤浆气化工艺灰水处理流程一般采用高压闪蒸配真空闪蒸流程，由于气化压力等级和闪蒸汽用途不同，闪蒸压力和流程设置不尽相同，目前现有的流程主要有二级闪蒸、三级闪蒸加汽提和四级闪蒸。高压闪蒸的目的是废热回收，闪蒸汽热量一般用于循环灰水的脱氧和加热用。相比较而言，四级闪蒸或汽提工艺后被浓缩的灰水温度较低，有利于灰水的澄清，因此，灰水处理工艺采用四级闪蒸较好，其中高压闪蒸将气化炉黑水和碳洗塔黑水分开进行，澄清槽沉淀、真空过滤机分离细渣。

　　47)四喷嘴气化炉的氧气流量调节问题,是投串级好还是自调好啊氧气流量和水煤浆流量调节是一个以氧煤比设定系数为给定值的双交叉调节系统，理论上该调节系统能满足工艺要求，同时保障气化炉不过氧，即提升负荷时，水煤浆流量先增，氧气流量后增；降低负荷时，氧气流量先减，水煤浆流量后减；保证水煤浆“增在前，减在后”以防止气化炉过氧。据一般企业经验，气化炉负荷不会经常变动，因此氧气调节和水煤浆调节分别用单回路调节也有存在，此时氧煤比需要人工判定。如设定水煤浆流量，按氧煤比计算出氧气流量给定值，然后调节氧气流量。

　　48)四烧嘴气化炉，两烧嘴跳车，如果要联投，要不要氮气吹除，如果需要，怎么吹除

　　??多喷嘴气化炉共四对烧嘴，每两对烧嘴功用一套联锁系统，两套联锁系统互不干扰！其中一对烧嘴跳车，仅这对烧嘴跳车，通中压氮气稍许保护；另一对烧嘴正常工作，气化炉仅减负荷，如果不是烧嘴原因，跳车的烧嘴马上可以投料，这也是最大的优势！

　　49)水煤浆添加剂的使用

　　??水煤浆流变性是影响水煤浆雾化和燃烧特性的重要性质，优质水煤浆不仅有较高的浓度，还有良好的剪切稀化效应，以保证浆体具有良好的泵送和雾化特性，从而降低水煤浆的输送能耗，提高水煤浆的燃烧效率。由于煤是疏水性的，添加剂的主要作用是改善煤表面亲水性，降低煤水表面张力，使煤粒充分润湿和均匀分散在少量水中，改善水煤浆的流动降低水煤浆粘度，同时使煤粒在水中保持长期均匀分散。在水煤浆中，不同煤种使用的添加剂不相同，而且添加量、添加方式也都不相同。??添加剂通常包括分散剂、稳定剂以及其他一些辅助化学药剂。分散剂和稳定剂是水煤浆制备中不可或缺的。分散剂可以促进分散相在分散介质中均匀分散，其作用是降低粘度，分散剂的作用机理则可以从润湿分散作用、静电斥力分散作用及空间位阻与熵斥力分散作用等三个方面进行考虑。分散剂大都是一些表面活性剂，由疏水基和亲水基两部分构成，溶于水后，亲水基受到水份子的吸引，疏水基则受到水份子的排斥，结果疏水基被排向水面定向排列，将疏水端伸向气相，亲水端伸

　　入水中。当水中含有煤粉这样的疏水物质时，它同样会在煤粉表面定向排列，从而对煤粉颗粒起到很好的分散作用。分散剂能够显着地降低水的表面张力，提高煤粒表面的润湿性。稳定剂的作用则是为了确保水煤浆的稳定性，即保证水煤浆在储存与输送过程中性态均匀的特性。水煤浆是一种由固液两相组成的粗分散体系，分子布朗运动作用力、颗粒之间的范德华力、颗粒之间的静电引力，都不足以阻止颗粒的沉淀。而稳定剂却可以使水煤浆中已分散的颗粒与周围其他颗粒及水之间结合成为一种较弱、但又有一定强度的三维空间结构，这种空间结构对颗粒沉淀形成机械阻力，从而保证水煤浆的稳定性。通常，使用无机盐、高分子有机化合物等作为稳定剂。目前，我国已成功地开发了三类可以改变煤炭表面性质、促进添加剂分子更好地在煤粉表面吸附的化学药剂，用作水煤浆制备中的稳定剂。

　　50)水煤浆气化高压氮平时最主要的作用是什么?是作为气化炉热偶氮保护吗?1.用来作为煤浆和氧气管线的吹扫2.作为密封氮3.作为气化炉导压管线的吹灰气高压氮气即指：压力12MPa的氮气。正常生产时，一、炉头取压管除氮气用来吹除气化炉带出的灰渣，同时起到降温效果；二、测温点处用来保护热偶的；三、便是在开停车用来吹扫氧气和煤浆管线的，并吹除炉内煤气，同时对气化炉进行部分置换；

　　四、在气化炉停车时，部分用于起到隔离氧气的，防止因泄露发生危险。还有，在引氧之前，就是经过部分减压（）的氮气起到稀释氧气的作用，不过这不是高压氮气了。再有，系统停车后的置换用的也不是高压氮气，此时氮气的压力基本为.51)兆帕压力下德士古水煤浆米气化炉，碳洗塔设计出口温度是多少？实际运行时碳洗塔出口温度是多少？出口温度与气化炉那些操作因素有关？

　　气化炉出气化装置的合成气温度一般都在240度左右，水汽比是在左右.

　　气化炉出气化装置的粗煤气再文丘里洗涤器和洗涤塔二级洗涤除尘后，温度约℃、压力(G)、水蒸汽/干气约送至变换工序。??在，工艺气经充分润湿换热，出碳洗塔工艺气温度约为243℃，达到水的饱和蒸汽压，此时水汽比应该在左右。如果是激冷水量不够，出气化炉工艺气温度高，可能带水更多。水汽比理论上是，但实际上最多能达到.主要原因应该是大部分厂家将急冷水量开的比设计值大得多，为了防止急冷环烧坏，所以将合成气的热量大部分转移到黑水系统，搞得脱氧槽和澄降槽有很多蒸汽出来，泥浆沉降不下来。

　　52)气化炉下降管平衡孔的作用是什么?要不要有何区别???平衡孔可以形成漩涡，使聚集在破泡条上面的炉渣被冲刷下来。

　　最初的设计思想应该是取消破渣机后，靠这个旋流作用减少大渣的产生。但个人觉得在激冷室的条件下，下降管内外不会有太大的压差，恐怕很难形成高速的旋流，个人觉得这四个孔是鸡肋。

　　53)氧管的炉头阀是否可以取消？??主要出于安全考虑，有些厂家氧气入气化工段阀还是用手动阀，人工现场开启，个人认为很危险。而氧管炉头阀因为如下原因，可以考虑取消：1、停车后充氮阀打开；2、氧气两切断阀间氮塞形成；3、氧管二切后有小流量氮吹。系统压力卸至常压，氮气置换后已经拔烧嘴了，有无炉头阀实际没有多大影响。

　　54)气化炉内壁销钉对于挂渣起着什么样的作用？销钉的大小，布置及其角度对于挂渣的程度地影响，在销钉布置上，是否加以改进能够取得更好的挂渣效果？水冷壁管外壁上只所以栽有许多销钉，作用在两个方面：1、固定耐火衬里。

　　2、及时将耐火衬里表面热量传导水冷壁管移走，以达到耐火衬里恒温作用（耐火衬里的导热系数一般只有金属销钉1/5）。

　　shell的工艺特点就是以渣抗渣。渣钉一般有10多厘米长，是用于挂熔渣的。在运行过程中要把握渣的流动性，温度过高，渣流动性增加会使扎厚度降低（如果石灰石过多会增加渣的粘度），使渣钉裸露而被烧坏。温度过低，气化反应碳的转换率会降低。

　　55)壳牌在气化炉压力升压至1MPa时投煤，是建立一定的压力后投料，炉压波动小吗？为什么选1MPa这个点？与压缩机还是有很大关系的。1.主要是考虑到投煤时需足够的激冷气量冷却投煤后产生的熔融飞灰。的激冷压缩机采用单级悬臂式，其低压下启动轴向推力较大，一般应带压启动。目前国产仿制的类似机器因此问题未能很好地解决而迫不得已才低压或常压启动是有缘由的。3.按激冷压缩机的性能曲线，应在以上一般在～区间时其打量能满足投煤时需要的基本激冷气量。4.如果SUB能挺至或更高，其时投煤也是可以的，此时粉煤输送更稳定，炉压也更稳，对SUB的要求也更高。5.如果想在更低的压力如下投煤,此时的粉煤输送也能满足要求。如欲低压投煤一般情况是SUB未充分调试--信心不足--抢投--以防SUB失败，但操作的强度会大大增加，很短的时间内要做许多的检查、准备工作。

　　6.综上理由，考虑在～投煤较合适，一般投煤。

篇三：烧嘴压差波动的处理措施

　　23长时间低温操作突然提温大量渣熔下堆在渣口为了实现资源最大利用化在一定负荷下更好的提高产量我们在正常运行时采取低温操作也就是在保证液态排渣的情况下尽量降低操作温度提高有效气比率长时间低温运行会在炉壁上挂大量的渣虽然还可以减轻对耐火砖的侵蚀但炉温一旦过高而且持续一段时间炉壁上的渣会不断熔下向渣口堆积并且越堆越多造成渣口堵

　　气化炉渣口堵的原因分析及处理

　　摘要：随着我国工业技术的不断发展，水煤气化技术的不断进步，国内在水煤浆气化技术方面的设计、安装和运行等工程经验也不断提升。本文介绍了神华宁煤集团化学工业分公司甲醇厂四喷嘴气化炉在运行过程中出现的渣口堵现象，并对该问题的原因、判断依据做了详细的分析，并在此基础上提出了判断方法及处理措施，旨在更好的排除渣口堵塞的问题。

　　关键字：气化炉；渣口；原因；判断；处理

　　大型国产技术气化炉四喷嘴装置在神华宁煤集团化学工业分公司甲醇厂落户，标志着我们在化工领域又迈出了重要一步。从开始试车、运行至今，发现整套装置，特别是其中的气化装置还存在一些问题，例如渣口堵，导致气化炉高温操作，降低耐火砖的使用寿命，甚至停车处理，影响了系统长周期高负荷稳定运行。在此，结合我所学及操作经验，谈一下自己的看法，对此进行一些初步的探索。

　　1、现象

　　2010年投料试车初期，气化炉在投料两三天后，气化炉渣口压差开始上涨，工艺气成分中一氧化碳含量上涨，同时二氧化碳含量下降，高温热偶指示温度偏高，拱顶温度上涨，锁斗排渣渣形开始出现拉丝，随着运行时间延长，开始出现绿色保温棉状的渣，而渣量在逐渐减少，最后无渣。

　　2010和2011年年底，气化炉在运行中渣口压差上涨，气体成分、渣形、渣量出现变化，拱顶温度上涨，气化炉低负荷运行。

　　在煤质波动频繁时，气化炉经常低负荷运行。当由于渣口堵造成拱顶温度超高时，单对烧嘴运行，炉况没有好转，停车。

　　在最近一段时间，气化炉再次出现渣口堵的现象，气体成分波动较大，变换触媒运行时限已到，后系统操作困难。

　　2、原因分析

　　2.1煤质波动大

　　原料供煤是块煤与沫煤按照一定比列掺配，不同矿区的煤质不同，不同层面的煤质不同，而且今年我们在讲挖潜增效，降低可控成本，有时会试烧不同配比的煤，煤质的波动较大。煤质的波动大，带来的就是成分波动大，灰熔点波动大。这种变化如果不能及时掌握，对炉况加以调节，很容易出现问题，尤其是在固定碳、灰分变化大或者灰熔点变化大的情况。

　　2.2投料前炉壁渣不能清理干净，投料后提温加负荷过快

　　因为停车清渣时，大量渣与耐火砖已紧密结合，无法清理干净，烘炉过程中，随着温度逐渐升高，渣也会逐渐软化、熔融，沿炉壁慢慢向下流动，到达锥底后，坡度变小，温度降低，熔渣流速会越来越慢，在此大量堆积。如果在开车投料后，提温加负荷过快，大量渣会在短时间内下到渣口，造成渣堵，如果不及时采取措施，情况会急速恶化。炉子负荷加不起来，只能低负荷提温熔渣，严重时甚至直接停车。

　　2.3长时间低温操作，突然提温，大量渣熔下，堆在渣口

　　为了实现资源最大利用化，在一定负荷下更好的提高产量，我们在正常运行时采取低温操作，也就是在保证液态排渣的情况下，尽量降低操作温度，提高有效气比率，长时间低温运行，会在炉壁上挂大量的渣，虽然还可以减轻对耐火砖的侵蚀，但炉温一旦过高，而且持续一段时间，炉壁上的渣会不断熔下，向渣口堆积，并且越堆越多，造成渣口堵。

　　3、运行中如何判断

　　3.1气化炉压差

　　现在压差显示有两个，一个是测量值，一个是计算值。压差在炉子出现异常时反应比较直接，如果炉温较高，在渣口处堆渣较少，压差就会向下波动。如果压差开始向上波动，而且是两个同时开始波动，那渣口肯定开始堆渣了，如果不处理，压差指示会越来越高。

　　3.2工艺气成分判断

　　炉子在稳定运行时，各工艺气成分相对是比较稳定的，如果渣口堵，流通面积会变小，工艺气在燃烧室停留时间会变长，其中CO2会继续参加反应，生成CO，从曲线上看，CO2含量会变低，CO含量会升高，趋势特别明显。这时候越加氧，渣口处渣堆的越多，堵的越严重，粗煤气停留时间越长，CO和CO2变化就会越明显。

　　3.3渣形判断

　　渣口堵渣后，通道变小，燃烧室内温度变高，下来的渣形首先会由颗粒渣变成细渣，沫渣，并且伴随着拉丝，且逐渐增多，随着时间的延长，会出现那种绿色保温棉状的沫渣，看渣时相当明显。当渣口通了，上面的渣熔下来，捞渣机里会出现破碎后的块渣，慢慢的渣形也就变好了。

　　4、处理措施

　　现在每天下午八、九点钟左右开始上煤，经过煤仓，进入磨煤机制成合格煤

　　浆进入大煤浆槽，并置换完全大约就到夜班了。按炉子正常运行负荷算，大煤浆槽也就支持四个小时，在凌晨四五点炉内已经出现变化，所以这个时候就要提前开始加以调节，再迟炉内就会挂上大量渣，操作不当导致渣口堵。

　　每天接班后，首先要关注LIMS各项数据，如煤质分析数据、煤浆浓度、及气体成分，多询问现场渣形、渣量及炉壁温度。查看各种数据曲线，对炉子的运行情况做到心中有数。自己拿捏准的，直接进行调节；拿捏不准的，及时同主管领导沟通、交流，然后再进行调节。

　　渣口堵，就要升温熔渣。在初期时，通过缓慢加氧，缓慢提温的方法，将渣口处的渣慢慢熔掉。在此过程中要有耐心，操作时一定要缓慢，如果炉温提的太快，会使炉壁上挂的大量渣在短时间内熔下，大量渣堆积到渣口，造成渣口急剧缩小，使情况恶化。在升温熔渣的同时加强气化炉表面温度监控，现场把渣形渣量看好，监控好现场炉壁温度，随时同中控联系，中控人员做到全面掌握工况，以及时准确的做出正确判断，及时进行工况调节。

　　在监控中，参考TI1307热偶温度。此高温热偶在燃烧室下部，最能准确的放映炉膛温度。若此热偶在持续下降后有稳定趋势，提氧可适当放缓，当此温度有开始上涨趋势后，说明炉况在慢慢转好，不需要再持续加氧，维护稳定运行。

　　在气化炉渣口挂渣严重时，要注意监控气化炉出口温度，同时根据经验调节PV1404开度，不要因为气化炉液位高而加大排水量，此时的气化炉液位可能是假指示。

　　参考文献

　　[1]刘宝彦；李洋；关于德士古气化炉炉渣堵塞的原因分析及处理[J]；黑龙江科技信息；2011（06）

　　[2]赵亚洲；胡利强；肖建华；米圣伟；王真；张广瑞；浅析多喷嘴对置式水煤浆加压气化炉渣口堵塞原因及处理措施[J]；化肥工业；2013（02）

　　[3]王伟；水煤浆气化装置排渣故障的原因分析及处理[J]；中氮肥；2012（03）

篇四：烧嘴压差波动的处理措施

　　航天炉渣口堵渣原因分析及处理措施

　　河南某化工企业气化装置采用HT-L航天炉粉煤气化工艺，该技术是由中国航天科技集团公司下属航天长征化学工程股份有限公司拥有的专利技术，吸收了当今世界先进煤气化技术的优点，采用•粉煤十水激冷”流程，自主研发了气化炉、气化燃烧器等关键设备，形成了具有自主知识产权的煤气化成套技术。但在气化装置运行过程中由于多种原因，出现多次渣口堵渣的异常状况，结合企业的实际操作经验，对渣口堵渣的原因及处理措施进行探讨。

　　1渣口压差介绍

　　气化炉渣口压差是指气化炉炉膛压力(17PA1068)与气化炉合成气出口压力(17*****)之间的差值(17*****4)o渣口压差是气化炉控制中的一个重要指标，是监测渣口是否堵渣的重要参数。气化炉满负荷运行时(氧量™Nm3/h),渣口压差在25〜35kPa之间。在生产过程中，由于多方面原因，渣口压差会经常性发生波动，渣口压差最大值会超过200kPa,从而严重影响到气化炉的正常运行。

　　渣口压差测量值由三部分组成；①渣口部位的压降：该部位的压差是实际渣口压差，就是渣口上部燃烧室与渣口下部的激冷室之间的压差，在正常情况下，此部分压差小于5kPao②合成气穿过激冷室水浴的流阻：该流阻近似等于激冷室液位产生的压差，正常情况下，该部分压差占渣口压差显示值的主要部分。(③合成气出气化炉通道的压降：在负荷一定情况下，该压差由合成气在设备内部通道的阻力决定，通常情况下是固定不变的。2渣口压差波动原因及处理措施①气化炉负荷调整速率过快，燃烧室中产生的合成气气量变化较快，致使燃烧室压力与后续压力的压差波动，从而造成渣口压差显示值波动。对于这种情况，渣口压差显示值与气化炉的负荷成正比，渣口压差波动

　　值一般在5kPa以内，负荷稳定后，渣口压差就恢复正常。②）激冷室液位波动较大造成渣口压差显示值波动：激冷室液位压

　　差是渣口压差显示值组成的一部分，由于激冷水流量波动、激冷室带水严重、激冷室积渣、操作不当等原因造成激冷室液位的波动，渣口压差显示值也会跟随波动。激冷室液位的控制对气化炉运行至关重要,激冷室液位是气化炉运行的重要工艺参数，在检修过程中对激冷水系统要严格控制检修质量，保证该系统清洁通畅、稳定可靠。

　　③测量仪表失效：气化炉上使用的渣口压差测量值不是渣口压差的实际值，对于渣口堵塞判断有一定的影响，有可能造成判断失误或者延误处理。可根据气化炉压力和气化炉合成气出口压力计算压差值。

　　④:渣口处轻微堵渣造成渣口压差波动：主要原因是气化炉操作过程中氧煤比调节不合适、煤质变化分析数据不及时、气化炉操作温度过低、原料煤质操作窗口较小等原因。一般通过适当提高气化炉操作温度就可以处理该状况。气化炉渣口压差波动，长时间处理不了，造成堵塞的情况将在下文进行介绍。

　　3渣口堵渣的表现和原因分析3.1渣口堵渣的表现有以下现象气化炉渣口压差长时间波动，并且有不断上涨的趋势；合成气中甲烷含量没有变化，但是二氧化碳含量呈现持续下降趋势，并且提高氧煤比操作，二氧化碳含量没有明显上升趋势；粗渣中有大渣块出现，并且伴有玻璃丝渣；破渣机油压有不同程度的波动。以上现象有三个同时出现，就可以判断为渣口堵塞。3.2渣口堵渣的原因①气化炉氧煤比控制不当，长时间处于低温操作，粉煤灰大部分没有熔化，只有少量熔渣顺着渣层下流。在锥形渣口部位温度较低，一部分熔渣在锥形渣口处黏度变大，流动性变差，并且合成气中夹带的大量没有熔化的粉煤在此处凝结。长时间运行后在锥形部位出现了大量的堵渣，并进一步延伸至渣口部位，形成渣口堵渣。因为正常情况下，渣口尺寸要大于气化炉岀口合成气管道内径，渣口没有节流效果，所以当渣

　　口初期开始堵塞缩小时，渣口压差测量值基木没有变化。当渣口继续堵塞后，渣口尺寸逐步缩小，当渣口起到节流作用后，渣口压差就会明显增大，但是此时渣口堵渣就比较严重了，这也是渣口堵塞较难早期发现，不能及早处理的原因。

　　〔2）煤质波动较大，黏温特性曲线操作窗口较小的原因。航天炉属于气流床气化技术，液态排渣，煤灰的黏温特性曲线是气化炉操作的重要依据。气化炉液态排渣要求灰渣的黏度应在5〜25Pas,灰渣在此范围对应的温度范围称为操作窗口，一般气化炉适宜煤种的操作窗口应该大于200C。。煤的灰渣黏度为25Pas时对应的温度称为临界温度，气化炉的操作温度应该远离临界温度，气化炉在正常操作过程中，一般要求操作温度高于灰熔点50〜100C°o如果所用煤种操作窗口较小，操作稍有偏差就会造成渣口堵渣。

　　〔3）烧嘴物料通道异常，造成气化炉内部反应流场破坏。烧嘴的核心目的是把氧气和粉煤加速进入到气化炉，在气化炉内部形成流场，使氧气和粉煤快速充分反应。流场的合理性决定了气化转化率和效率,烧嘴的结构在气化炉反应流场形成中占主导地位。烧嘴粉煤通道长时间运行磨损，通道中粉煤流速下降，火焰上移，下部温度变低，渣口位置熔渣流动性逐渐变差，造成渣口堵渣；烧嘴粉煤通道有异物堵塞造成粉煤分布不均，粉煤进入气化炉后，在反应流场中有些区域氧煤比高，有些区域较低，最终混合形成流动性较差的熔渣堵塞渣口。一般烧嘴通道内部堵塞的异物为原料煤中的纤维、塑料以及粉煤输送设备中的烧结金属破裂碎片或者内件固定用的螺栓螺母等；另外烧嘴氧气通道的旋流角度选择对流场影响也较大，氧气喷出烧嘴的流速在70m/s左右，粉煤喷出烧嘴的流速在25m/s左右，氧气的速度远远高于粉煤的速度，氧气旋流角度对流场的影响高于粉煤的影响。氧气旋流角度较大，则流场反应不充分，如果氧气旋流角度过小，则会使火焰上移，上部气化炉炉膛超温，致使操作人员降低氧煤比，而下部温度偏低，熔渣黏度变大，容易堵塞渣口。所以选择一种经过广泛實际运行验证的烧嘴，对气化炉的稳定运行至关重要。

　　④）水冷壁盘管泄漏造成熔渣凝固堵塞渣口0航天气化炉水冷壁采用盘管结构，盘管外壁向火侧涂有5mm左右厚度的耐火料，耐火料外层又有固渣层，这些保护措施目的都是为了保护盘管。如果原始开车过程中初始渣层熔点低、渣层蓬松，在后期运行过程中，渣层就会脱落，尤其在气化炉炉膛中上部高温区更明显。渣层脱落后，耐火料在气流冲刷下，盘管会暴露出来，造成盘管出现裂纹，甚至烧穿。一般控制盘管内部循环锅炉水压力比气化炉炉膛压力高0.8MPa左右,所以盘管泄漏后，盘管内部的锅炉水就进入到炉膛内部。锅炉水温度在270C0左右，炉膛温度在1300C0以上，锅炉水进入炉膛后形成激冷，液态渣在盘管泄漏部位大量凝固，尤其是渣口盘管泄漏后引起渣口堵塞较为常见。

　　⑤气化炉负荷与炉压不匹配，造成火焰偏短，长期运行下造成渣口堵渣。气化炉的负荷（入炉氧量）与气化炉的压力是有严格的对应关系的，这是保证流场合理的重要措施。但是往往在实际生产中，为了追求高负荷，气化装置合成气外送调节阀处于全开状态，气化炉的压力由后系统控制，造成气化炉负荷与压力不匹配。

　　⑥）气化炉高负荷紧急停车时，炉壁上大量的熔渣急剧降温，在渣口处凝固，堵塞渣口。这种情况停车后没有明显变现，如果停车后不检查气化炉渣口，在下次开车后就会出现渣口堵塞的症状。

　　4渣口堵塞的处理措施

　　4.1提高氧煤比提升炉温

　　通常先降负荷，降低灰渣量，减少渣口排渣负担，然后逐步提高氧煤比，提高炉膛整体温度。

　　如表2所示，该公司A炉渣口堵渣，首先采用降负荷措施，渣口压差并没有下降，而是持续上升。随后保持入炉煤量不变，缓慢提高氧量，提高炉温。在此过程，合成气CH4含量控制在150-500ppm,主盘管密度550-700kg/m3（根据煤质具体情况而定），盘管水冷壁蒸汽产量5〜15t/h,插入式测温点温度不超1000C。，预埋式测温点温度不超800C°o约1小时后渣口压差降低，接近正常水平。在操作过程中一定要缓慢提高氧量，

　　平稳操作，防止炉膛固渣熔化反而使情况恶化。4.2降炉压拉伸火焰

　　联系后系统降压，拉伸气化炉燃烧火焰，缓慢提高氧煤比，提高锥形渣口处温度，利用高温液态渣和高温合成气流冲击渣口进行清堵。如果渣口压差在100kPa以上的情况，可将气化炉减负荷后，从系统中切出，合成气从火炬放空。此种方法效果明显，时间较短，一般2〜3小时就可以熔解渣口堵塞。

　　4.3渣口恢復正常判断依据

　　合成气成分变化（如下图所示），CO2含量升高；渣口压差仪表17*****4显示正常；熔渣过程中破渣机油压波动，然后长时间没有出现波动；粗渣大块渣明显减少，球状和丝状渣增多。

　　蓝线A：渣口压差显示值；橙线B：合成气中CO2含量；白线C：合成气中CO含量5渣口堵塞的预防措施5.1加强原料煤控制

　　可靠的原料煤煤质是气化炉稳定经济运行的基础，决定了气化炉的操作温度、排渣性及关键设备的长周期使用等，尤其是采用不同煤种的原料煤掺配作为气化原料，其质量控制更为重要。一般要选择灰熔点较低，粘温特性曲线平缓的煤种。在煤质发生变化时，要提前做好原煤分析，计算新煤种的入炉时间，根据煤质调整气化炉控制参数。

　　5.2气化炉操作要稳定

　　气化炉加减负荷幅度要合理，严禁大幅度快速加减负荷；加负荷时，先加煤后加氧，减负荷时，先减氧后减煤；严格按照气化炉负荷表控制炉压与负荷，防止对应参数产生较大偏离。

　　5.3控制原煤和粉煤中的异物

　　原料煤中的编织袋、木块等异物在入原（下转第282页）（上接第179页）料煤仓前设置除杂装置；磨煤系统纤维分离器定期检查清理;输煤系统有烧结金属部位的操作要防止超压，造成烧结金属破裂，碎块进入粉煤系统，最终堵塞烧嘴粉煤通道；利用停车机会检查锁斗内件固定螺栓等，最好满焊加固；袋式过滤器折流挡板设计为加厚防磨型，并且支撑加固。

　　5.4烧嘴定期检查

　　烧嘴的设计使用周期为6个月，实际运行中最长己经达到24个月。即使烧嘴使用没有到检修周期，但是有检修窗口时，要对烧嘴拆开检查粉煤通道磨损情况，检查是否堵塞异物，如果堵塞异物可以进行人工清理。

　　6结语

　　渣口堵塞对气化装置运行的稳定性和经济性影响很大，尤其在大型煤化工项目中，如果出现非计划停车，一般需要十几个小时才能恢复正常，开停车一次损失至少几百万元，所以对气化炉渣口要深入进行研究。在生产过程中渣口出现异常，应该全而准确判断原因，对症处理，能够得到事半功倍的效果。另外航天长征化学工程股份公司对航天炉的渣口尺寸也在进行逐步优化，最终使粉煤在炉膛内反应时间加长，碳转化率提高，并且实现渣口抗波动能力提高。

篇五：烧嘴压差波动的处理措施

　　全氢罩式退火炉加热罩烧嘴烧损原因分析与改进

　　韦肖文;潘礼双

　　【摘要】Regardingtoburnt-outdeformationdefectofheatingmantlenozzleforfull-hydrogenannealeronsecondcoldrollinglinelessthanoneyearinLiuzhouSteel,nozzlestructureandworkingprincipleaswellasmaterialandotheraspectshavebeenanalyzedonheatingmantlenozzle,furtheroptimizationofaircyclone,checkofairtocoalratio,as-semblyofprotectiontubeandothermeausureshavebeenputforward.Servicelifeofthenozzlehasbeenprolongedeffi-cientlyandproductioncosthasbeenreducedafterupgrading.%针对柳钢二冷轧全氢罩式退火炉加热罩烧嘴使用不足一年出现变形、烧损等缺陷的情况，本文从烧嘴结构、工作原理以及材质等方面对加热罩烧嘴进行分析，提出改进烧嘴旋流器、校核空煤比、增加防护套管等措施。实施措施后有效延长了烧嘴使用寿命，同时降低了生产成本。

　　【期刊名称】《中国重型装备》

　　【年(卷),期】2015(000)002

　　【总页数】4页(P21-24)

　　【关键词】全氢罩式退火炉;烧嘴;烧损原因分析

　　【作者】韦肖文;潘礼双

　　【作者单位】广西柳州钢铁集团公司冷轧板带厂，广西545002;广西柳州钢铁集团公司冷轧板带厂，广西545002

　　【正文语种】中文

　　【中图分类】TG156.3

　　柳钢冷轧厂二冷轧全氢罩式退火炉于2011年年底投产，加热罩在使用不到一年时间时发现有部分加热罩外壳有超温甚至是烧红现象。后将加热罩吊到检修架进行检查，发现该部位的烧嘴燃烧筒已经严重烧损变形，包裹烧嘴的保温棉也已经脆化脱落，如图1所示。加热罩作为罩式退火炉的关键设备，其性能直接影响整个退火工艺过程，而加热罩的加热性能最终由烧嘴决定。退火工艺中加热、保温全阶段的温度参数都取决于烧嘴的工作状况。若烧嘴出现变形、烧损将会直接导致火焰分散变形，降低加热效率。同时，分散的火焰会使内罩表面局部过热，使内罩筒体发生涨鼓和变形，缩短内罩的使用寿命。柳钢冷轧厂国产全氢罩式退火炉燃烧系统由双平面切向安装的12个烧嘴组成，在两个平面上分两层布置，上、下层各布置6个烧嘴，每个烧嘴均配置高压点火变压器、点火电极、火焰监测器、燃烧控制器、电磁阀、燃气管和助燃空气管等。此外在燃气管线上还安装有调压阀，用以稳定燃气的供给并控制燃气的压力。如图2所示，烧嘴由烧嘴本体、套筒、点火电极、煤气管、火焰监视器、观察孔、旋流器、燃烧筒和测压头等组成。煤气从煤气管进入烧嘴后沿着烧嘴中间的独立通道加速流动，再从喷头中喷出与助燃空气混合。经预热器加热后的空气通过旋流器后旋转喷出与煤气混合，并由点火电极点火后在烧嘴燃烧室中燃烧。燃烧后大量的混合气体在压力的作用下沿着燃烧筒继续加速流动，在燃烧筒缩口头部喷出，剧烈燃烧释放大量热量。为保证燃烧喷射出去的火焰在加热罩与内罩空间的中线上，烧嘴火焰设计成沿内罩筒体圆周切向喷射。烧嘴局部烧损后火焰的长短和形状都会发生变化，变形后的火

　　焰垂直冲刷内罩筒体表面，形成局部过热区域，使内罩筒体发生涨鼓、变形，缩短内罩的使用寿命。同时煤气在烧损的烧嘴中流动压力损失较大，使得煤气的流动速度小于火焰喷出的速度，导致火焰无法伸长，造成回火现象，大量煤气在燃烧筒中燃烧，形成恶性循环，最终导致燃烧筒在火焰不断冲刷和烧蚀下急速烧损脱落。烧嘴烧损后火焰形态发生变化，烧嘴区域的陶瓷纤维保温模块在散开的火焰持续冲刷下极易脆化脱落，失去保温作用后造成加热罩外壳超温、烧红、穿孔。对于烧嘴异常烧损主要从以下几方面进行分析：(1)烧嘴燃烧筒(如图1)出现如此大面积的烧损，首先怀疑是材质出了问题。按照设计要求燃烧筒需采用0Cr25Ni20耐高温不锈钢材质，经过化验分析材质符合设计要求，这也从后面我们更换了新定制的壁厚更厚的0Cr25Ni20不锈钢燃烧筒后同样出现烧损得到了进一步验证。由此材质问题得到排除。(2)烧嘴空煤比不匹配。烧嘴的正常燃烧需要确保煤气压力和热值的稳定性，当煤气压力和热值出现波动时就会直接影响到烧嘴的工作，造成烧嘴局部过烧，出现变形、烧损现象。但是对于脉冲控制点火的开闭式烧嘴系统来说，系统煤气和空气的配比是按照烧嘴设计参数和调试数据调节好，并通过煤气和空气电磁阀阀芯的开度来控制气体流量，最终实现空煤比的调节。实际使用过程中煤气压力、热值是一个动态的值，因此烧嘴空煤比也必须根据实际情况进行及时调整。(3)烧嘴空气旋流器设计不合理导致燃烧时煤气与空气在燃烧筒内部混合形成紊流，火焰长度变短。火焰不是按设计的切向角度喷射出去而是在燃烧筒内部燃烧，然后冲刷燃烧筒内壁外射喷出。燃烧筒在高温火焰不断冲刷下内部组织出现变化，最后碳化脱落。针对以上烧损原因的分析，对烧嘴进行如下改进：(1)校核空煤比，优化燃烧参数。调节空煤比需要两个重要参数，即空气流量和煤气流量，这两个参数均需要通过测

　　量流量孔板压差计算而得，即:式中，Q为空气或煤气流量；ΔP为孔板前后压差；F为孔板系数,孔板系数为固定值，其中煤气孔板系数F煤=1.79845×102，空气孔板系数F空=4.13671×102。烧嘴空煤比调节首先要确定煤气、空气的流量，然后通过调节燃烧系统空气、煤气管路上电磁阀阀芯开度来控制气体进入烧嘴流量的大小，从而保证燃烧后残氧量处于最佳比例。通过比对烧嘴技术参数、计算值和现场实测值，发现当空气压差为1800Pa，煤气压差为1000Pa时加热罩燃烧烟气中O残余量为5%左右，CO残余量小于10×10-6，说明这个状态下煤气是充分燃烧的，效率也是最高的。煤气压力及热值是影响烧嘴空煤比的最大因素，我厂使用的焦炉煤气压力及热值均不是很稳定，烧嘴实际燃烧过程中空煤比不断变动，因此必须在小范围内不断反复调节空气和煤气的流量，才能保证燃烧尾气残氧量处于理想比值范围内。调整好加热罩各个烧嘴参数后不能随意改变电磁阀开度。在后续的运行中采取每个月对烟气成分进行分析，根据烟气成分分析情况对烧嘴进行微调保证烧嘴始终处于最佳燃烧状态，同时结合煤气进气总管压力波动情况适当调节煤气稳压阀保证烧嘴前的压力稳定。(2)调整空气旋流器叶片数量及角度。空气旋流器角度与火焰长度的关系如图3所示。通过前述分析得知烧嘴燃烧筒烧损主要原因是煤气与空气混合时，由于空气通过旋流器后产生过大的旋流，形成紊流，火焰长度变短导致燃烧后火焰无法直线喷射出去而是不断地旋转冲刷燃烧筒才喷出。测量原装烧嘴旋流器角度为30°，属中等火焰，火焰比较短粗，不能达到火焰沿加热罩与内罩中线切向喷射的设计要求。根据旋流器角度与火焰长度的关系，将角度改成15°，同时将旋流器直径由∅100mm缩小为∅80mm，叶片由24片改成

　　10片，且叶片开口度由5mm加大成8mm。此外，为减小气流压力损失，将旋流器各部位机加表面粗糙度控制在9级以上。(3)增加保护套管。旋流器角度变小，火焰长度得到了保证，但是火焰集中度不够，分散火焰不仅会冲刷烧嘴也会破坏加热罩保温结构及内罩筒体。为提高火焰聚集度，在旋流器前方加装了一个∅90mm×120mm不锈钢套管。套管起着分流燃烧前的空气和集中火焰的双重作用。改进后烧嘴喷射出的火焰长度合适，集中度高。改进前、后的对比情况如图4所示。本文以烧嘴的结构及工作原理为基础，分析出烧嘴烧损变形的原因主要有材质问题、烧嘴空煤比不匹配、烧嘴空气旋流器设计不合理等，由此相应地提出了三点改进与优化措施。按照本文所提的措施进行设备和工艺改进后于2014年2月开始试用，经过12个月的使用，检查烧嘴燃烧筒内表面光滑，无一烧嘴燃烧筒发生烧蚀变形、烧损现象。经过改进的烧嘴加热罩的加热能力也明显提升，0℃至350℃全速升温阶段的加热时间由平均90min降至75min。对烧嘴进行改进和优化后，不仅烧嘴使用寿命得到有效延长，同时也降低了设备维护及生产成本。[1]张景进.板带冷轧生产[M].北京：冶金工业出版社，2008：224.[2]侯凌云，侯晓春.烧嘴技术手册[M].北京：中国石化出版社，2007：336.[3]陆玉林，刘南劭，韦肖文.全氢罩式退火炉加热罩的使用与维护要点[J].柳钢科技，2014(5)：37-38.[4]袁绍霞.罩式炉烧嘴的变形分析和维护[J].甘肃冶金，2011，33(1)：23-24.

篇六：烧嘴压差波动的处理措施

　　空分装置液氧泵运行常见问题及处理

　　摘要：如何实现高压、大流量液氧泵的安、稳、长运行，对整套空分装置的稳定高效运行非常关键。本文针对一次由于空分装置液氧泵切换操作，运行过程中造成气化装置过氧跳车的事件，分析该事件的原因，提出可行的解决和预防

　　方法。

　　关键词：液氧泵提压气化装置过氧跳车

　　引言

　　通过本次运行前、后压差参数对比，确认气化炉粗合成气出气管线和混合器发生了较为严重的积灰堵塞。通过堵塞部位的灰组成分析，确认合成气管线积灰是在本次开车运行期间形成。通过工艺操作优化和工艺改进，解决了因煤质变化导致的SE-东方炉合成气出气管线积灰问题，保障了装置的长周期稳定运行。

　　1.问题概述

　　某化工集团年产50万吨甲醇项目气化装置采用粉煤气化工艺，日处理煤量2000t。配套的空分装置设计氧量52000m3／h，采用离心式空气压缩机、常温分子筛净化、增压膨胀机、填料型上塔、全精馏无氢制氧、液氧、氮泵增压的内压缩工艺技术。

　　精馏产生的液氧，经2台离心式液氧泵加压、换热汽化至常温后，送往气化装置，并进行二次换热至180℃后分配到4条煤线的煤烧嘴，每条线配置1台流量调节阀。为防止氧气过量，设计有氧流量高高联锁和氧煤比高高联锁。

　　通过查询事件顺序记录（SOE）文件，造成运行问题的直接原因为：运行的1#、2#煤烧嘴相继触发氧量高联锁跳停，而3#煤烧嘴还未完成投入程序，主联锁保护动作导致气化装置停车。根据本次事件首次发生、再次出现至跳车前操作，将其分成液氧泵A初次打量不足到恢复、液氧泵A再次打量不足到4#烧嘴联锁跳车、启动液氧泵备泵至气化装置联锁跳车3个阶段进行分析。

　　2.存在问题及解决措施

　　2.1阶段一

　　阶段一指液氧泵A第一次出现打量不足至压力逐渐恢复（持续35min）。2020年3月26日6:28液氧泵A出口压力首次出现波动，随后逐渐降低，而整个阶段气化炉压力始终保持在3.94MPa，造成氧线与气化炉的压差随之降低，煤烧嘴氧阀始终为自动状态，在调节作用下逐渐开大。6:55液氧泵出口压力降至最低4.67MPa，之后液氧泵出口压力逐渐上涨，约8min在7:03回归正常。本次过程降压阶段26min，升压阶段9min，由于氧调节阀PID采用均匀控制型，造成压力恢复正常后，氧阀不能及时关小至正常阀位，从而造成短时间内气化炉超负荷运行。

　　采取措施：本阶段各项参数变化未触及设定的报警限值，操作人员并未察觉。

　　改进措施：完善报警系统。空分单元增设液氧泵出口压力控制PID测量与设定偏差报警，并由压力达到设定值后激活报警功能，通过趋势观察，报警值设定为0.1MPa；气化单元提高压差低报警值，由0.2MPa提至0.4MPa。

　　2.2阶段二

　　阶段二指液氧泵A持续打量不足到4#煤烧嘴联锁跳车（持续80min）。7:30左右液氧泵A再次出现打量不足情况，出口压力开始降低。操作人员发现异常后，8:00逐渐降低气化负荷，8:20逐渐降低气化炉压力，8:45气化炉压力降至3.5MPa，负荷降至13.77kg／s（72%），8:46时4#煤烧嘴因单烧嘴压差保护低联锁跳车。

　　采取措施：由于对运行液氧泵问题判断不准确，继而对处理时间估计不足。气化工段虽采取了降压和降负荷的措施，但是处置不够果断，从降负荷至75%共耗时45min，而此时氧气总管压力与气化炉压差已降至联锁值0.1MPa。此期间4条线的煤烧嘴氧阀一直处于自动状态，由于压差较低，氧阀逐渐开至60%，为后续跳车埋下了隐患。改进措施：确定工作泵不打量，且备泵不能及时投用后，气化装置应立即降低气化炉负荷和压力，必要时可修改降负荷的速率（单烧嘴降负

　　荷速率0.006kg／s）。若氧量依旧供应不足，应立即启动氮气压缩机，并迅速并网（为后续手动停煤烧嘴，CO2气量减少做准备）。此过程需要密切注意氧气总管与气化炉压差（正常大于0.7MPa）以及氧阀开度（均小于50%）的变化。若氧气总管与气化炉压差持续降低至0.5MPa以下或氧阀开度已经大于55%，建议立即把每个烧嘴负荷控制改为手动模式，直接停运一个烧嘴，若依旧氧量不足，再停一个烧嘴。停掉的烧嘴，立即进入循环程序，保证最短时间投入。期间注意运行煤烧嘴氧阀的开度，若大于55%氧量依旧不够，则需要进一步降低烧嘴的负荷，保证液氧泵提压时，氧量不会增长过大。

　　2.3阶段三

　　阶段三是指启动液氧泵B至气化装置联锁跳车。9:00被迫启动液氧泵B，9:27液氧泵B并网，9:27:52烧嘴联锁停运，气化炉停车（持续30min）。8:50，4#煤烧嘴联锁跳车，气化工段将剩余3个煤烧嘴负荷控制切为手动模式，并继续降低。8:58启动液氧泵B，出口压力保持在2.7MPa，并未切主泵使用。9:23空分装置液氧泵B开始提压，氧气总管与气化炉压差开始迅速回升。9:26气化启动3#煤烧嘴投入程序，9:27:44因触发单烧嘴氧量高高联锁（6.05kg／s），2#煤烧嘴退出。9:27:52同样因触发单烧嘴氧量高高联锁（6.05kg／s），1#煤烧嘴退出。此时3#煤烧嘴还未完成投入程序，触发主联锁，气化炉停车。采取措施：①发现4#煤烧嘴因氧压差低联锁后，采取将剩余3个煤烧嘴负荷控制切手动方式。本措施正确，可有效防止运行烧嘴若采取自动负荷控制需均摊跳掉烧嘴所损失氧量，而造成设定值增加的影响；②氧气总管与气化炉的压差降至0.132MPa，为防止气化联锁跳车，手动将3#煤烧嘴停运。此措施为提高总管氧压有效手段，受此影响氧气总管与气化炉压差由0.14MPa迅速回升至0.21MPa，但由于长时间氧阀两端压差较低，各烧嘴氧阀开度已超过70%，氧压突升造成单烧嘴氧量达到4.4kg／s，已超过设定保护上限4.3kg／s。之后虽氧阀在PID作用下逐渐关小，但直至跳车单烧嘴氧量始终超上限运行；③本阶段为稳定氧煤比，采取手动控制烧嘴煤量的方式。本措施正确，紧急情况下手动控制煤阀可弥补自动控制下应对氧量调整较快的PID跟踪不及时的缺陷，使氧煤比始终稳定在合适区间，防止损坏烧嘴或跳车。本操作在单烧嘴氧量超过保护值期间，起到了稳定氧煤比作用，有效避免了运行烧嘴跳车；④停运3#煤烧嘴后液氧泵B开始提压，3min后压力由2.3MPa提

　　至3.4MPa，实现并网。由于提压速度过快，超过阀门流量调节速度，期间虽然单烧嘴氧阀由74%关至60%，但由于阀门等百分比流量特性，氧量依旧在升高趋势，多重因素造成运行的最后两条线的烧嘴相继触发氧量高高联锁，最终停车。改进措施：液氧泵提压阶段，以氧气总管与气化炉压差变化来控制回流阀压力，在气化炉压差小于0.45MPa时缓慢提压，尤其是氧阀开度较大情况。同时气化炉应先稳定单烧嘴负荷，缓解提压时单烧嘴实际氧量增长幅度；待气化炉压差大于0.4MPa后，可陆续投入停掉的烧嘴。烧嘴全部投用后，平衡各烧嘴负荷。待气化炉压差大于0.45MPa后，可适当增大液氧泵出口提压速率至压力正常。

　　3.下一步解决措施

　　1）做好机泵的管理工作。液氧泵附属仪表、电机均列入关键级设备管控，班长、装置工程师按照关键级标准进行点检，定期检查备泵自启功能及投用情况，确保备泵紧急投用。

　　2）做好报警管理。液氧泵出口压力、电流、转速非正常状态，弹出文字提醒并附加声光报警。氧气总管与气化炉压差设置低报警、单烧嘴氧压低、压差低、氧阀开度过大，均报警文字弹出提醒并附加声光报警。做好关键级事件响应机制，及时做好停运烧嘴的煤粉循环和氧压平衡工作，确保最短时间投运正常。

　　3）做好事件的培训工作。将本次停车事件的分析报告，迅速制定下发操作指导，将分析报告与操作指导对员工讲解清楚，必要时可以针对性的开展事故演练。

　　结语

　　综上所述，分析事故发生的原因和过程，研究防止事故发生的手段及方法，形成事故案例进行讲解，必要时进行类似的事故演练，是企业、车间常用的培训手段，同时效果也非常明显。

　　参考文献

　　[1]亢万忠.当前煤气化技术现状及发展趋势[J].大氮肥，2018，35（1）：1-6.

篇七：烧嘴压差波动的处理措施

　　管控原料煤质量,稳定气化炉烧嘴压差

　　周忠义【摘要】近期出现烧嘴压差低停车的主要原因是:高灰原料煤哈氏可磨指数低,在磨煤机运行工况未发生改变情况下,煤浆粗颗粒物是导致高压煤浆泵单向阀磨损或密封不严所导致.通过对原料煤进厂、储运、磨煤制浆、储存搅拌、高压煤浆泵输送提压过程分析,加强各方管控,确保煤浆质量,避免出现烧嘴压差低波动,增强装置稳定性.【期刊名称】《化工设计通讯》【年(卷),期】2019(045)007【总页数】2页(P20-21)【关键词】烧嘴压差;原料煤;灰熔点【作者】周忠义【作者单位】中海石油华鹤煤化有限公司,黑龙江鹤岗154100【正文语种】中文【中图分类】TQ545

　　1装置情况介绍中海油华鹤公司设计能力年产30万t合成氨52万t大颗粒尿素项目，气化装置选择美国GE能源水煤浆加压气化技术，气化压力6.5MPa（G），四级闪蒸流程。设计为三台气化炉，两开一备，另外一台气化炉在运行炉出现故障时可以及时投入

　　使用，保证生产连续性。2烧嘴压差低波动危害气化炉以煤浆为原料，氧气为气化剂，燃烧产出粗煤气，烧嘴压差低，煤浆喷出烧嘴的速度降低，不足以形成合适的雾化角度，烧嘴雾化效果差。烧嘴压差频繁低波动会引起连锁反应，煤浆颗粒燃烧不完全，渣中残碳含量升高，使有效气成分降低，碳的利用率下降。烧嘴喷射动能低，导致拱顶火焰黑区缩短，离烧嘴室太近，造成烧嘴安装法兰温度过高，且燃烧不完全的灰渣会对拱顶砖直接冲刷，甚至损坏周围的耐火砖，导致其使用寿命大幅缩短，容易发生回火[1]。烧嘴的使用寿命呈几何倍数下降，造成工艺烧嘴头部和冷却水盘管烧损，严重影响了气化装置的稳定运行。2018年10月和11月，华鹤公司气化炉频繁出现烧嘴压差低停车，严重影响生产稳定运行。因烧嘴压差低导致停车8次；2018年11月8日，B#气化炉因烧嘴冷却水盘管烧穿停车，且损坏的烧嘴只使用了33.77d，远低于耐磨工艺烧嘴使用寿命80d。3导致烧嘴压差低的主要原因3.1原因初步排查3.1.1仪表指示失真根据煤浆管线与气化炉其他压力点推算，且烧嘴压差降低时关注氧量、炉温等其他工艺参数有无较大变化，可以判断是否为仪表假指示。3.1.2煤浆管线泄漏烧嘴压差波动时，对工艺流程确认，查看管线进口、出口导淋以及回流管漏线有无内漏，可在关键位置加“八字”盲板。除煤浆炉头泄压管线内漏，其他位置也可由煤浆流量直观反映出。3.1.3出口蓄能器压力不足高压煤浆泵出口缓冲罐是为了弥补缸体往复冲程所产生的出口脉冲压力波动，每次

　　开车前需将蓄能器压力充至泵正常工况运行压力的80%，压力过低或过高都会导致烧嘴压差大幅波动。3.1.4工艺烧嘴煤浆流道磨损随着气化炉运行时间的加长，煤浆对工艺烧嘴煤浆通道磨损日渐严重，流道间壁逐步变薄、内环隙扩大，烧嘴压差逐渐降低，出现频繁波动。对下线的工艺烧嘴尺寸检查，可以判断是否为磨损严重。使用外端面热喷涂和中喷头内衬硬质特种合金的耐磨烧嘴，可以减轻磨损，延长烧嘴使用寿命。3.2煤浆流动性和稳定性公司原料煤由三家公司长期提供，其中龙煤为兴安矿煤，金泽、隆鑫为两矿或三矿混煤，均为精洗煤。由于煤炭市场价格和供煤稳定性的原因，气化装置所用原料煤更换、掺烧情况较为频繁。近半年气化装置采用低压灰水制浆，为保证煤浆质量，添加剂消耗量大。根据观察，煤浆槽搅拌器搅拌效果较差，槽内液面翻滚不明显，表层煤浆由搅拌器中心向四周扩散流动，扩散范围时大时小，曾出现煤浆黏度高于600MPa·s时，煤浆液面只有搅拌轴附近煤浆在受搅拌。为防止煤浆槽内部硬沉积堵塞进料柱塞阀或卡塞高压煤浆泵进出口单向阀，将柱塞阀在槽内的管线由高出煤浆槽底部100mm，提升至220mm。为排查煤浆槽底部有无硬沉积，对煤浆槽底部导淋和高压煤浆进口取样点进行取样。根据分析数据可知底部导淋处基本无煤浆沉积。煤浆槽的搅拌效果会对储存煤浆的稳定性产生影响，通过结合煤种的成浆性不同，调整添加剂加入比例，将煤浆黏度控制在350～450MPa·s较为适合，既有良好的流动性，保证煤浆搅拌效果,又有煤浆降低的析水率，保证良好的稳定性。因此煤浆槽搅拌器效果差和煤浆稳定性并非造成烧嘴压差波动的主要原因。3.3高压煤浆泵单向阀高压煤浆泵为菲卢瓦三缸单作用往复泵，每个缸进出口都设置两个单向阀，目的就

　　是提高单向阀密封性。单向阀阀球与阀座形成线密封，阀座本身的钢垫为硬密封，另有一胶圈垫在阀球回座时产生形变，起到补偿密封作用。煤浆质量差，如硬沉积、结块、絮团、大颗粒以及铁片，这些都会造成高压煤浆泵单向阀回座时间长或卡塞，进出口单向阀卡塞严重时会导致单缸不打量，煤浆流量计会明显下降，如不及时调节氧煤比会造成炉温激剧升高使设备损坏。在烧嘴压差波动时，现场对高压煤浆泵每个缸测温、测振、利用听针听缸体有无异响，并对单向阀进行敲击，烧嘴压差有时会有恢复正常，但仍避免不了停车。大颗粒积累和异物致使单向阀卡塞或阀座磨损，导致密封不严、产生回流是烧嘴压差低的原因。3.4原料煤物理特性变化公司采用的磨煤机为溢流式棒磨机，筒体规格3600×5800，最大产生能力45t/h（干基），钢棒推荐填装量90t，最大装棒量110t。磨煤机钢棒分为三种规格75、65、50，原始配比为3∶4∶3（质量比）。对比隆鑫与龙煤的哈氏可磨指数，发现两种煤的可磨指数差异较大，抽取原料煤中矸石，隆鑫矸石哈氏可磨指数较龙煤矸石低（详见表1），说明龙煤矸石可磨性较好，在磨煤机中形成粗颗粒物的概率降低。且通过分析数据可知隆鑫高灰煤中的错配物较多。改造磨煤机滚筒筛，并定期对其挑棒、加棒保持煤浆合理的粒度分布[2]。表1不同原料煤和矸石的哈氏可磨指数数据隆鑫矸石哈氏可磨指数715966646549龙煤隆鑫高灰煤隆鑫低灰煤隆鑫高低灰1∶3龙煤矸石通过排查，煤浆中粗颗粒物是由于煤质变化，煤中矸石可磨性不同，通过较大孔径筛网进入煤浆，对烧嘴和泵单向阀回座产生严重影响，造成高压煤浆泵不能紧密关闭，出现烧嘴压差低。10月、11月因烧嘴压差低停车，除10月3日使用金泽煤C#气化炉停车和10月26日使用龙煤B#气化炉停车以外，其余六次均是使用隆鑫高灰煤期间，烧嘴压差

　　低导致气化炉停车。此外因有煤仓和煤浆槽作为储存，更换煤质后，约10h后才能使用到新煤浆，将煤浆槽彻底置换完全，则需要更长的时间。由此说来使用隆鑫煤期间共发生七次停车，其中含有三次是隆鑫煤与龙煤掺烧，四次是隆鑫煤单烧。11月7日至11月17日，隆鑫高灰煤连续11d进厂，灰熔点都为1400℃＜TF＜1450℃，其平均值为1422.6℃，灰分平均值为11.98%；10月、11月选取14d进厂隆鑫煤灰熔点高于1450℃的数据，平均灰分灰分12.37%，平均低位发热量25250.42kJ/kg，平均灰熔点＞1486.7℃（灰熔点分析仪高限为1500℃）。煤矸石的主要成分为Al2O3和Si2O3，均属于高灰熔点物质。说明煤炭性质与原供煤炭发生重大偏离，近期烧嘴压差低与应煤种有密切关系。4总结加强煤质管控，关注数据分析，对供应商的原料煤灰分、灰熔点提出新标准。结合煤种的成浆性不同，调整操作稳定煤浆、预防煤浆沉降速率过快，通过技改、技措提高装置对原料煤的适配性。最终达到稳定烧嘴压差，延长工艺烧嘴使用寿命和气化炉运行周期的目的。参考文献

　　【相关文献】

　　[1]杨路，魏文彬.浅析烧嘴压差对气化装置运行的影响[J].小氮肥，2014，42（8）：9-11.[2]张香全.棒磨机钢棒充填量和级配的确定[J].中氮肥，2000（5）：52-53.

篇八：烧嘴压差波动的处理措施

　　天然气烧嘴的脱火与回火预防措施通常燃烧速度慢，易发生脱火，所以具体的某种燃气燃烧器是根据某种气源而设计的，不能自行改变气源。液化石油气与天然气燃烧器虽然其结构及工作原理大体相同，但部分设计参数有差异，理论上不允许直接对调使用。一次空气系数较大，是产生脱火现象的常见原因。此外，火孔直径越小，越容易发生脱火。液化石油气的火焰传播速度比焦炉煤气等城市燃气小。一般城市煤气当一次空气系数在0.5～0.6时，允许火孔出流速度在4～5m/s范围内变化，而液化石油气当一次空气系数为0.5～0.7时，其允许火孔出流速度限制在1.0～1.5m/s范围内。可见，液化石油气比其他燃气更容易发生脱火现象。为了防止脱火，通常在燃烧器中使用稳焰盘，其原理是采用强制干涉的办法，在气流速度的分配区，人为地造成一个能阻止气流速度的区域，以重新产生新的平衡，令火焰在火孔出口外的空间稳定燃烧。稳焰盘的设计往往要考虑:既要保持炽热的燃烧产物，使紊乱的气流完全燃烧，又应具有一定的辐射能力，以进一步提高燃烧的稳定性。当燃气离开火孔的速度小于燃烧速度时，火焰将缩入火孔内部，导致混合物在燃烧器内进行燃烧、加热，进而破坏一次空气的引射，并形成不完全燃烧，这种现象称为回火。发生回火现象时，一般伴随有“噗、噗”的爆炸声和噪声。回火会破坏燃烧的稳定性，燃烧过程中也不允许发生回火现象。

　　回火与一次空气系数、气源的性质、组分及燃气空气混合物的预热程度、火孔直径、火孔出流速度等因素有关。例如，含氢量高的焦炉煤气、水煤气容易发生回火;提高燃气混合物的预热温度、增大火孔直径，都容易发生回火。采用无焰燃烧形式时，发生回火的可能性比其他形式的要大一些。为了防止回火发生，一般可采用这样一些措施:适当减少火孔直径;采用多个小喷口(火孔);对含有杂质的燃气事先做过滤处理;运用旋风片;设计可按实际情况随时调节燃气流量和空气流量的调节装置。

篇九：烧嘴压差波动的处理措施

　　合成氨一段炉炉顶烧嘴偏烧原因分析

　　作者：易志祥来源：《中国化工贸易·中旬刊》2019年第09期

　　摘要：由于受到各方面因素的影响，合成氨一段炉炉顶烧嘴存在一些问题，在生产中严重影响了生产效益，因此从烧嘴的类型、风门配风、设备配置、催化剂等方面进行研究和分析，找到了主要的原因所在，才能有效的改变这些问题，解决烧嘴发生偏烧的现象，确保一段炉在运行过程中的安全，提高生产效益。本文主要探讨合成氨一段炉炉顶的现状和产生的原因，以期对下一步的生产进行优化。

　　关键词：合成氨;一段炉;烧嘴;偏烧

　　1合成氨一段炉的现状概述

　　合成氨一段炉更换了烧嘴的型号之后便出现了偏烧、温差失控等情况，经过多次的试验和评估，烧嘴专家对此类型的烧嘴出现状况的原因做出了解释，认为偏烧的主要原因是一段炉中的烟气流动的方向是不规则的，受到到紊流的影响，有的局部地方出现了横向的流动，而主要的规范流动方向是垂直向下流动的，因此要想解决这一重大问题就需要对炉型进行较大规模的改造。

　　将烧嘴的型号替换成非预混式扩散燃烧型烧嘴，对新的烧嘴进行试验，将单个热负荷设计为0.8MW，上下的则设计成1.12MW。经过不断的调整和试验，对之前存在的一些问题进行了改善，新烧嘴的温度波动却发生了变化，有所增大，依然存在很多问题。

　　主要的问题有：烧嘴存在偏烧的问题，火焰中有拖尾、添管的迹象;南北温差和管排的温差比较大;炉膛内烟气浑浊，火焰的颜色并不符合正常的情况;通过外部的烧嘴无法很好的提高排管温度。第四、七排长期处于超温的状况。

　　2合成氨一段炉现状中产生的原因

　　2.1烧嘴的影响

　　针对更换的烧嘴进行多次的实验，对实验结果进行分析和总结，找到烧嘴存在的主要问题。第一，并不是每一排的烧嘴都会出现这种情况，只是第四排和第七排的情况;第二，烧嘴的温度波动比较严重;第三，火焰并不能固定偏向了一遍，并没有什么规律性;第四，因为烧嘴的设计是不同的，因此在风道阻力上存在很大的差距。新烧嘴在偏烧方面存在一定的优势，但是温度的波动还十分的严重，并不具有相对稳定的功效，这些情况有很大的可能来源于空气配风系统。

　　2.2风门配风的影响分析

　　风道向每一排的烧嘴输送的燃料和空气都是均衡的。进行空气燃烧的时候需要在换热器进行预热之后在进入南北风道。在相同的风门开度之下，风道阻力出现的差距越大就表明了燃烧空气分布并不均衡，导致风门调整出现了严重的偏离。设置实验来进行验证，在相同风道压力下，一段炉风门开度进行对比。在每一排烧嘴风道阻力全部为0.8kPa的时候，燃烧的火焰呈现黄色，燃烧的状况并不乐观。黄色火焰是因为含氧量不足导致的，因此需要尝试不同类型烧嘴。通过实验可以得出，风道压力对温度和偏烧都会产生直接的影响。因此在生产当中需要注意的是，一次风门开度不宜过小，而二次风门开度不宜过大。

　　2.3燃料组分分析

　　一段炉的主要燃料包括天然气和回收合成系统的驰放气。而提供给烧嘴的天然气是来源于原料气的，这些燃料最主要的特点就是分子十分的稳定。虽然在生成驰放气的时候会产生一定的波动，但是经过程序的不断优化，将驰放气的波动降到了最低。稳定的燃料确保其在燃烧的时候，产生的作用也是直接的，有利的，对烧嘴偏烧等不会产生影响。因此这一方面的原因被排除。

　　2.4催化剂的影响

　　催化剂在各种反应中起到了一个很关键的作用，转化反应主要为吸热反应，若是催化剂失去了他的作用，那么在短时间内，会发生一定的超温现象，但是催化劑的管理和使用都是十分严格的，在使用过程中也会有专门的人员进行监管和检查，在更换了新的催化剂之后并没有发现什么问题，因此催化剂不会对烧嘴发生偏烧产生直接或间接的影响。

　　2.5设备的影响

　　在对烧嘴的内衬管进行研究分析中，存在一个很严重的问题--内衬管变形问题。第一种可能性经过长时间的使用，催化剂的粉尘布满看缝隙，这就导致内衬管在受热之后膨胀，在固定的空间中挤压变形。但是这种可能性并不成立;第二种可能性是内衬管的内外压差过大，导致超越了内衬管自身的强度极限，形成了内陷。无论是什么原因，内衬管变形就会导致燃料空气的不均匀，导致燃烧状况并不乐观，很容易发生温度的波动问题，从而对烧嘴发生偏烧的现象产生很大的影响。

　　3结语

　　总而言之，由于材质等原因，导致一段炉烧嘴的内衬管发生了变化，这就对烧嘴生产工作产生了很大的影响，引起管排的超温现象。

　　风道阻力会对烧嘴发生偏烧产生很直接的影响，在风道阻力相同的前提下，风门开度不同也会造成不同的影响，此外在一段炉的设备配置上也存在一些问题，影响着烧嘴偏烧问题，虽然烧嘴的问题得到了解决，但是温度波动还是会有产生的可能性，燃烧的状况还有待完善，这些问题需要及时得到解决，才能解决生产工作中存在的一些问题，提高生产工艺和效益。

　　参考文献：

　　[1]王峰，胡立红，屈斌.一段炉顶烧嘴偏烧原因及对策[J].化肥工业，2002，29（5）：4345.

　　[2]刘品涛，李开胜.一段炉顶烧嘴偏烧原因及改进措施[J].大氮肥，2005，28（6）：392394.

　　[3]吴国昌，丁晓非，袁远镇，万淳敏，罗加宝.一段炉转化炉管的组织性能分析与评估[J].失效分析与预防，2010（03）

篇十：烧嘴压差波动的处理措施

　　水煤浆气化工艺中的问题分析与改进

　　摘要:本文通过对气化系统、灰水处理系统、联锁系统,进行分析寻找对应的解决措施与改良方法,希望能够给有关人士提供一定的参考价值。

　　关键词:水煤;浆气化;工艺中;问题

　　1水煤浆气化装置的概况

　　1.1装置的简述

　　某公司在合成氨的年生产量可以达到30万吨,尿素则可以达到52万吨,在气化装置方面,完整的气化装置总共包含制浆、气化及后续对渣水进行处理的三套系统。

　　1.2装置运行情况的概述

　　需要注意的是,中国海油的首套煤气化装置便是该气化装置,但是系统也存在以下主要问题:第一,煤仓在运行中会经常出现煤被堵住的现象,料机皮带也会因为煤量的原因造成毁损,导致磨煤机的入料管线发生堵塞的现象,在共同作用下导致煤浆的最终输入量与标准要求相差甚远,而气化炉也经常需要被迫进行减负荷。第二,磨煤机筒体螺栓存在严重漏浆问题,环境受到污染,同时将煤浆流入磨煤机的小齿轮轴承中,难以把持其原有的使用期限。第三,当地煤成分掺杂较多杂质,由于烧嘴压差较低而使气化炉联锁停车高达十几次。第四,在采取比较长的激冷水系列管线的时候,极易造成停车备炉在清洗与检修的过程中无法对断口进行清理,同时热量运行不够充分,运行周期大大缩减。

　　2气化系统的改良

　　2.1工艺烧嘴的改良

　　1.

　　烧嘴压差波动时的现象。烧嘴压差波动,表明煤浆在烧嘴处雾化效果变差,部分煤浆未经充分反应就被高速的气流带出气化炉燃烧室,在煤浆流量几乎没有变化的情况下,气化效率下降、产气率降低而导致气化炉压力下降、高压煤浆泵出口压力持续下降,由于氧气与煤浆在烧嘴头部混合,煤浆压力降低造成氧气流量不断上涨,气化炉因处于过氧状态而温度上涨,工艺气组分发生明显变化——

　　CH

　　4、CO含量下降而CO

　　2

　　含量上升,有效气含量明显降低;与此同时,经过长期的

　　操作观察,烧嘴压差波动具有偶然性,有时波动小,有时波动大,甚至会出现烧

　　嘴压差降为负值的情况,经过一段时间后有时又会突然上涨恢复至正常值,如此

　　反复。图1是A炉、B炉某同一时段(当时A炉烧嘴已运行30d、B炉烧嘴已运行

　　10d)烧嘴压差的波动趋势。可以看出,烧嘴压差出现大范围波动时呈现一定的规

　　律性,不同运行周期的A炉、B炉烧嘴压差波动趋势基本一致,因烧嘴压差初始

　　值不同,波动最低点甚至降为负值。

　　图1

　　(2)改良措施。第一,调整烧嘴尺寸。对烧嘴重新进行设计,据实际运行

　　参数修改烧嘴尺寸,即扩大外环隙氧气流道,以降低氧气流速。工艺烧嘴改造后,气化炉运行期间氧气入炉前的压力由原来的7.9MPa降至7.2MPa,氧气流量调节

　　阀(FV007)开度由原来的60.5%(对应氧气流量42000m3/h)降至48%(对应氧气流量42000m3/h)就可满足工艺运行的需求,保证了氧气在烧嘴处不会对水煤浆造成干扰,继而达到降低烧嘴压差波动的目的。第二,调整氧气流量。既然氧气流速对

　　煤浆造成了干扰,那么通过降低氧气流量来控制氧气流速,是可以达到稳定烧嘴

　　压差的目的的。在烧嘴尺寸未作调整时,也可以通过工艺操作来稳定烧嘴压差。

　　在实际运行中观察到:A炉在烧嘴压差波动期间,氧煤比控制在475m3/m3(氧气流

　　量41000m3/h)以上时,烧嘴压差波动范围较大,最低有可能为负值(-0.030MPa);氧煤比控制在470m3/m3(氧气流量40500m3/h)左右时,烧嘴压差能控制在0.10MPa

　　以上;氧煤比控制在465m3/m3(氧气流量40000m3/h)左右时,烧嘴压差能控制在

　　0.15MPa以上;当烧嘴压差处于相对平衡状态时,如果系统工况发生变化,会导致烧嘴压差反弹,急剧上升后继续下滑,如此时降低氧气量,平衡值会上移;同时,减少氧气量可以减小系统的热负荷,避免气化炉因过氧而酿成事故。

　　2.2激冷水管线的改良

　　激冷水系列的管线长度较长,后管线通常在运行一个周期之后出现结垢,停车备炉在结垢之后很难进行彻底地清洗,运行周期得不到保证。针对这个问题,在激冷水泵的出入口管线上增设1.5m的短节,在进行清洗时可以将短节进行拆除,这样既能对激冷水系列管线进行彻底的清理,同时也能保障激冷水量和气化炉在很长的一段时期内保持着稳定的运行效果。

　　2.3煤浆管线高压吹扫氮气管线的改良

　　针对原有的煤浆管线氮气在进行吹扫的过程中极易切断阀,这是由于限流的孔板内径过于狭小,最终造成煤浆管线氮气发生燃烧或是爆照的现象。经过改造之后,将限流的孔板内径从原先的20.14mm扩大到40mm,很好地防范了以上问题发生的风险。同时,相应的流通能力得到增强,吹扫的效果同以往相比得到明显提升,进而防范安全隐患的发生。

　　3灰水处理系统的改良

　　3.1洗涤塔给水泵机封冲洗水的改良

　　洗涤塔一般情况下采取的是脱盐水对水泵原机进项冲洗,但是脱盐水通常的压力仅仅的0.8MPa,无法满足需求,这就造成了机封冲洗水无法加入到机封,导致水泵机封不断遭受损坏,大大缩短了机封的运作周期。针对这个问题,特意把脱盐水的压力值变为1.5MPa。低温低压的密封水相比于脱盐水而言,不仅达到增加压力的效果,而且,很好地将洗涤塔给水泵的运作性能进行了全面的优化。

　　3.2澄清池底流泵出口管线的改良

　　真空带式的过滤机在发生故障时,细灰将会在澄清池底部不断沉积,使其在短时间内难以恢复原有的运行状态,甚至可能导致全系统出现停车的局面,从而

　　造成难以弥补的严重后果。因此,在改良之后,将管线安置于澄清池底流泵出口处,以便于过滤机在发生故障时能够使澄清池底部堆积的细灰研磨落入水池,最终达到优化水质及确保系统稳定运行的目的。

　　3.3气化炉及洗涤塔入高闪角阀后缓冲罐的改良

　　改良之前的压力值经常出现骤降的问题,导致高压闪蒸罐的压力也进一步降低,所以低压缓冲罐会受到以上因素带来的压力冲击而损坏导致及时正常运行的状态下此处也会频繁出现泄漏,还会造成过气化炉持续停车的问题。改良后,使用耐磨材料,同时将6mm的管壁厚度变为16mm,充分增强了防腐性及防泄漏的性能。

　　4结语

　　总之,对水煤浆气化工艺的三个系统做了针对性的技术改良后,深入优化了气化装置在运行时的可操作性,延长了其运行周期。另外,可以充分保证该装置在使用时拥有较高的安全性,整体的运行状态也将更为稳定。综合上节约了运行所需的成本,同时赢得了良好的发展环境及可观的经济效益。

　　参考文献

　　[1]董志龙,许明.水煤浆气化工艺中的问题与改进[J].大氮

　　肥,2017,40(2):73-75.

　　[2]杜顺龙,魏东平.水煤浆气化炉工艺烧嘴有关问题的探讨[J].商品与质量,2016,(12):204.

　　[3]赵爽,王伟.水煤浆气化工艺几个技术短板问题的探讨[J].中氮

　　肥,2019,(3):14-16.

　　[4]黄剑平.水煤浆气化掺用石油焦运行的实践及问题分析[J].煤化

　　工,2021,49(1):68-71.

　　作者简介:姓名:常俊杰(1984.8.19),性别:男;籍贯:河南省新乡市红旗区经济技术开发区第五疃村;民族:汉;学历:本科;职称:助理工程师,

　　职务:生产调度,研究方向:化工生产系统管理;单位:河南心连心化工集团股份有限公司;邮编:453700qq或邮箱:****************

篇十一：烧嘴压差波动的处理措施

P>　　航天炉渣口堵渣原因分析及处理措施

　　摘要：气化炉渣口堵渣是生产过程中经常遇到的异常状况对气化炉的安全稳定运行影响较大。根据航天炉的实际运行经验及渣口堵渣的实际处理方法研究引起渣口堵渣的原因及相应的处理措施对航天炉粉煤加压气化装置的安全稳定运行有一定的指导意义。

　　关键词：航天炉；渣口压差；黏温特性；堵渣；处理措施河南某化工企业气化装置采用HT-L航天炉粉煤气化工艺该技术是由中国航天科技集团公司下属航天长征化学工程股份有限公司拥有的专利技术吸收了当今世界先进煤气化技术的优点采用“粉煤+水激冷”流程自主研发了气化炉、气化燃烧器等关键设备形成了具有自主知识产权的煤气化成套技术。但在气化装置运行过程中由于多种原因出现多次渣口堵渣的异常状况结合企业的实际操作经验对渣口堵渣的原因及处理措施进行探讨。1渣口压差介绍气化炉渣口压差是指气化炉炉膛压力（17PA1068）与气化炉合成气出口压力（17PIA1009）之间的差值（17PDIA1054）。渣口压差是气化炉控制中的一个重要指标是监测渣口是否堵渣的重要参数。气化炉满负荷运行时（氧量30000Nm3/h）渣口压差在25～35kPa之间。在生产过程中由于多方面原因渣口压差会经常性发生

　　波动渣口压差最大值会超过200kPa从而严重影响到气化炉的正常运行。

　　渣口压差测量值由三部分组成；①渣口部位的压降：该部位的压差是实际渣口压差就是渣口上部燃烧室与渣口下部的激冷室之间的压差在正常情况下此部分压差小于5kPa。②合成气穿过激冷室水浴的流阻：该流阻近似等于激冷室液位产生的压差正常情况下该部分压差占渣口压差显示值的主要部分。③合成气出气化炉通道的压降：在负荷一定情况下该压差由合成气在设备内部通道的阻力决定通常情况下是固定不变的。2渣口压差波动原因及处理措施①气化炉负荷调整速率过快燃烧室中产生的合成气气量变化较快致使燃烧室压力与后续压力的压差波动从而造成渣口压差显示值波动。对于这种情况渣口压差显示值与气化炉的负荷成正比渣口压差波动值一般在5kPa以内负荷稳定后渣口压差就恢复正常。②激冷室液位波动较大造成渣口压差显示值波动：激冷室液位压差是渣口压差显示值组成的一部分由于激冷水流量波动、激冷室带水严重、激冷室积渣、操作不当等原因造成激冷室液位的波动渣口压差显示值也会跟随波动。激冷室液位的控制对气化炉运行至关重要激冷室液位是气化炉运行的重要工艺参数在检修过

　　程中对激冷水系统要严格控制检修质量保证该系统清洁通畅、稳定可靠。

　　③测量仪表失效：气化炉上使用的渣口压差测量值不是渣口压差的实际值对于渣口堵塞判断有一定的影响有可能造成判断失误或者延误处理。可根据气化炉压力和气化炉合成气出口压力计算压差值。

　　④渣口处轻微堵渣造成渣口压差波动：主要原因是气化炉操作过程中氧煤比调节不合适、煤质变化分析数据不及时、气化炉操作温度过低、原料煤质操作窗口较小等原因。一般通过适当提高气化炉操作温度就可以处理该状况。气化炉渣口压差波动长时间处理不了造成堵塞的情况将在下文进行介绍。

　　3渣口堵渣的表现和原因分析3.1渣口堵渣的表现有以下现象气化炉渣口压差长时间波动并且有不断上涨的趋势；合成气中甲烷含量没有变化但是二氧化碳含量呈现持续下降趋势并且提高氧煤比操作二氧化碳含量没有明显上升趋势；粗渣中有大渣块出现并且伴有玻璃丝渣；破渣机油压有不同程度的波动。以上现象有三个同时出现就可以判断为渣口堵塞。3.2渣口堵渣的原因①气化炉氧煤比控制不当长时间处于低温操作粉煤灰大部分没有熔化只有少量熔渣顺着渣层下流。在锥形渣口部位温度较低一部分熔渣在锥形渣口处黏度变大流动性变差并且合成气中夹带

　　的大量没有熔化的粉煤在此处凝结。长时间运行后在锥形部位出现了大量的堵渣并进一步延伸至渣口部位形成渣口堵渣。因为正常情况下渣口尺寸要大于气化炉出口合成气管道内径渣口没有节流效果所以当渣口初期开始堵塞缩小时渣口压差测量值基本没有变化。当渣口继续堵塞后渣口尺寸逐步缩小当渣口起到节流作用后渣口压差就会明显增大但是此时渣口堵渣就比较严重了这也是渣口堵塞较难早期发现不能及早处理的原因。

　　②煤质波动较大黏温特性曲线操作窗口较小的原因。航天炉属于气流床气化技术液态排渣煤灰的黏温特性曲线是气化炉操作的重要依据。气化炉液态排渣要求灰渣的黏度应在5～25Pa·s灰渣在此范围对应的温度范围称为操作窗口一般气化炉适宜煤种的操作窗口应该大于100℃。煤的灰渣黏度为25Pa·s时对应的温度称为临界温度气化炉的操作温度应该远离临界温度气化炉在正常操作过程中一般要求操作温度高于灰熔点50～100℃。如果所用煤种操作窗口较小操作稍有偏差就会造成渣口堵渣。

　　③烧嘴物料通道异常造成气化炉内部反应流场破坏。烧嘴的核心目的是把氧气和粉煤加速进入到气化炉在气化炉内部形成流场使氧气和粉煤快速充分反应。流场的合理性决定了气化转化率和效率烧嘴的结构在气化炉反应流场形成中占主导地位。烧嘴粉煤通道长时间运行磨损通道中粉煤流速下降火焰上移下部温度变低渣口位置熔渣流动性逐渐变差造成渣口堵渣；烧嘴粉煤通道有异物堵塞造成粉煤分布不均粉煤进入气化炉后在反应流场中有些

　　区域氧煤比高有些区域较低最终混合形成流动性较差的熔渣堵塞渣口。一般烧嘴通道内部堵塞的异物为原料煤中的纤维、塑料以及粉煤输送设备中的烧结金属破裂碎片或者内件固定用的螺栓螺母等；另外烧嘴氧气通道的旋流角度选择对流场影响也较大氧气喷出烧嘴的流速在70m/s左右粉煤喷出烧嘴的流速在15m/s左右氧气的速度远远高于粉煤的速度氧气旋流角度对流场的影响高于粉煤的影响。氧气旋流角度较大则流场反应不充分如果氧气旋流角度过小则会使火焰上移上部气化炉炉膛超温致使操作人员降低氧煤比而下部温度偏低熔渣黏度变大容易堵塞渣口。所以选择一种经过广泛實际运行验证的烧嘴对气化炉的稳定运行至关重要。

篇十二：烧嘴压差波动的处理措施

P>　　事故案例/案例分析

　　烧嘴压差低造成气化炉过氧事故

　　一、事故现象近期车间连续出现两次烧嘴压差低造成气化炉过氧事故，以6月1日123R0101烧嘴为例。2013年6月1日16时58分，气化炉投料后，煤浆量逐渐由25m³/h增至35m³/h，烧嘴压差由0.19MPa增至0.33MPa；20时10分在气化炉负荷恒定35m³/h的情况下，烧嘴压差开始逐渐下降，停车前降至装置原始开车以来的最低值0.07MPa；在氧煤比恒定450--460的情况下，气化炉出口合成气温度逐渐升高，由242℃升至245℃；原料气成分出现较大变化，二氧化碳上涨，一氧化碳下降，出现明显过氧。21时55分气化炉手动停车，做紧急停车处理。二、事故处理要点1.迅速降低氧煤比430--440，避免气化炉严重过氧；通知调度、车间、空分、净化，气化炉需要紧急停车。2.迅速将事故炉切出系统，通知现场将激冷水泵备用泵打就地，做好去气化九楼及变换大阀的准备。

　　3.按下气化炉紧急停车按钮，确认吹扫程序完成，通知现场关闭炉头氧气、煤浆及氮气总管手动阀，通知现场关闭变换大阀。

　　4.系统保压运行，降低激冷水量（控制80--100t/h即可），避免气化炉液位过高。

　　三、原因分析1.烧嘴质量问题，雾化能力差，造成实际参与反映的煤颗粒减少，气化炉过氧。2.烧嘴在使用中后期（45--50天左右）易出现不稳定，压差下降后短时内可以恢复，原因尚未分析透彻。四、事故危害严重过氧造成装置爆炸五、事故教训及防范措施1.严格把关烧嘴进厂质量。2.总控加强监盘，及时发现问题上报。3.加强职工培训及事故预案演练，提高处理应急事故的分析及处理能力。

篇十三：烧嘴压差波动的处理措施

P>　　气化工段竞猜考试100题

　　知识竞赛题库

　　一、填空题

　　1、灭火的基本方法是(隔离)、(窒息）、（冷却）、(抑制）。2、三违包括:（违章操作）、(违章指挥)、（违反劳动纪律)。3、3、影响煤浆粘度的因素有:(煤质)、（添加剂用量）、（煤浆粒度分布)、(煤浆浓度)。4、水煤浆气化工艺推荐的煤浆粘度的最大值是多少(1６0０cP)5、影响煤浆浓度的主要因素有：（煤质)（煤的内水量)、(钢棒配比)。

　　煤灰的粘温特性是指：煤灰在不同温度下（熔融状态)时，液态煤灰表现出流动状态的特征。6、限流孔板的作用：一是(减压作用),二是（保证前管道有一定压力）7、煤浆中加入添加剂的主要目的是（降低煤浆粘度,改变输送性能和降低输送能耗)，(提高煤浆分散度，降低析水率,避免分层),（降低了搅拌功率）,（延长了煤浆的贮存滞留时间）。8、气化炉投料时,高压氮气从氧通道吹入，用高压氧吹除的目的就是（防止煤浆颗粒混入氧管道)，除上述作用外，还可(吹净烧嘴煤浆通道内的煤浆)。9、气化炉操作温度的选择原则是（在保证气化炉排查正常）的条件下,尽可能降低（气化炉操作温度)。10、气化炉投料前需要进行氮气置换，其置换合格的指标是:(氧含量≤0．5%)

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　　气化工段竞猜考试100题

　　11、气化炉升温时,假如发生“回火“,有可能是下列原因造成:(气化炉液位太高，导致下降管被封),(抽引器开度太小，炉膛内真空度太低)，(气化炉渣口堵塞）。12、气化炉投料后热紧的目的是:（预防因为热膨胀有可能产生的泄漏),一般情况下，当气化炉升压到(１.５MPa)时,开始进行第一次热紧。13、烧嘴冷却水回水对(CO）分析监测,其正常值为（0）。14、气化炉通常在（半负荷）投料。15、每生产100０Nｍ3（CO+H２）所能消耗的纯氧量,称为(比氧耗）16、每生产1000Ｎm3(CＯ+H2)所能消耗的干煤量,称为（比煤耗)。17、气化生产出的合成气是一种混合性气体，主要由(一氧化碳)、(氢气)、(二氧化碳)、(甲烷)、(硫化氢)、(二氧化硫)等组成。18、气化炉安全联锁空试的目的是(确认各程控阀动作正常,确保气化炉投料成功)。19、从安全角度考虑,在管线的法兰上尤其是在(氧管线)必须设置跨接线的目的是为了（防止积累静电产生电势差，放电引起火花）。20、合成气中可燃性气体的含碳量与总碳量的比值叫（冷煤气效率)。21、热量传递的方式有（传导),(对流)，（辐射)三种。22、离心泵启动前其入口阀应处于（开启)状态,出口阀应处于(关闭)状态。23、离心泵停泵时,其出口阀应(关闭)，保证电机在停车时处于(最低)

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　　气化工段竞猜考试100题

　　负荷。24、安全阀的起跳压力是其正常工作的(1．１倍)压力。25、真空度＝（大气压)—（绝压）26、1kg/ｃm2=(0．１)ＭPa=(１．０)ｂar２7、真空闪蒸系统能够建立真空的设备是（水环式真空泵）。28、真空泵分离罐加补充水的目的（补充水的损失）（降低了分离液作为真空泵补充水的温度）29、为了加快系统黑水中固体颗粒沉淀，使用了(絮凝剂)。30、水洗塔的作用(除尘）、(增湿)、（降温）。31、碳洗塔上部除沫器的作用是（防止雾沫夹带),（避免将带入变换损坏触媒）。３２、文丘里洗涤器主体由（收缩径管)(喉管）(喷射器）三段联接而成，其作用是(增湿增重,利于沉降)。３3、碳洗塔分离空间的作用:一是（降低气体流速，利于尘粒下降），二是(缓冲气流，使气体均匀通过塔盘小孔）。３4、絮凝剂的作用:有（阴离子）和(阳离子)两种，加入沉降槽后,黑水中的固体颗粒在负电荷的表面极性作用下，逐渐积聚成大颗粒，加快了(沉降速度）。3５、煤的工业分析内容包括（水份）(灰份)（挥发份)(固定碳）(硫含量)等,元素分析包括(C)（H)（O)（N）(S)等主要元素。36、煤灰成分中的(三氧化二铝)和（三氧化二铁)的含量直接影响煤灰的熔融温度,前者始终与煤灰的熔融温度成正比，而后者与煤灰的

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　　气化工段竞猜考试100题

　　熔融温度成反比

　　3７、流体的黏度是流体（内摩擦力大小）的标志，黏度的单位是（厘

　　泊）

　　38、气化炉操作温度的选择主要取决于原料的（灰熔点）、固定碳含

　　量、（煤浆浓度)及氧纯度。

　　39、德士古气化的反应特点(为加压反应),（气流床熔融排渣反应)，

　　（反应速度快且为排渣反应）。

　　４0、灰水处理的目的是(回收热量)和（固体浓缩并使溶解于水中的

　　气体逸出)。

　　41、闪蒸是利用气体在水中的(溶解度)随压力的降低而降低,再者压

　　力越低,水的（沸点)也越低，利用此原理使黑水中的气体和水蒸发，

　　与杂质分离。

　　４2、系统对循环水质的要求有：水温尽可能（低一些),浊度(要低），

　　水质不易结垢,水质对金属设备不易腐蚀控制，水质不易滋生菌藻。

　　4３、灰水处理系统沉降槽出口灰水中悬浮物的指标为(1００mg/L）。

　　4４、在水洗塔顶部的气体取样分析的项目有(CO、H2、CO2、CH4、Ｎ

　　2、Ｈ2Ｓ）。

　　4５、汽化有两种方式，即(

　　蒸发

　　)和

　　(

　　沸腾)。‫ﻫ‬

　　二、选择题1、德士古推荐的煤浆管道流体速度是：（B）

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　　气化工段竞猜考试100题

　　A:0．3～０.5m/ｓ

　　B:0.6～0．9m/s

　　C:１~1．5ｍ/sＤ：2~５m/s

　　2、影响煤浆粘度的主要因素有：（D)

　　A：水份

　　B：灰分Ｃ：固定碳D:粒度级配

　　3、我公司气化装置属于（Ａ）

　　A:激冷流程

　　B:废锅流程

　　４、FＯ表示阀门(B)

　　A、事故关

　　Ｂ、事故开

　　C、铅封开

　　D、

　　铅封关

　　5、气化炉升温期间激冷室液位应保证(‫ﻩ‬C)下降管。

　　Ａ．低于

　　B.高于

　　C.没关系

　　6、下列联锁哪个与气化炉无关（Ｃ)。

　　A.仪表空气压力低低

　　B．空分液氧泵跳车

　　C.合成气压缩机跳车

　　D．锅炉跳车

　　7、德士古气化炉属(C

　　)

　　Ａ、固定床B、流化床C、气流床Ｄ、熔渣池

　　8、锁斗投入顺控是首先需要(A)

　　A、按程复位按钮B、按自动按钮

　　C、按程序启动按钮

　　9、烧嘴冷却水的流量低(Ａ)选择引起联锁动作。

　　A、三选二Ｂ、三选三C、三选一

　　10、沉降槽清液产率取决于沉降槽的(C）

　　A:面积

　　B：体积

　　C:直径

　　Ｄ:水质

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　　气化工段竞猜考试100题

　　11、气化炉黑水系统的仪表控制采用(B）

　　A：液位分程调节Ｂ:液位和流量串级调节C：流量和压力串级

　　调节

　　12、德士古气化炉的排渣为(B

　　)。

　　Ａ.固态排渣B.液态排渣C.固液两相排渣

　　13、安全阀的功用:(A）

　　A排放泄压和报警

　　B泄压

　　C阻断火焰

　　D报警

　　１4、停炉后氧气切断阀间充入氮气的目的是为了(Ａ)。

　　Ａ.防止氧气漏入B．便于切断阀开关C.向气化炉充氮

　　15、（B)在管路上安装时，应特别注意介质出入阀口的方向，

　　使其“低进高出”。

　　Ａ闸阀

　　Ｂ截止阀

　　C蝶阀

　　D旋塞阀

　　１6、

　　表示:(D）。

　　A螺纹连接,手动截止阀

　　B焊接连接，自动闸阀；

　　C法兰连接，自动闸阀

　　D法兰连接,手动截止阀

　　1７、当截止阀阀心脱落时,流体(C）。

　　Ａ流量不变

　　Ｂ流量减少

　　C不能通过

　　Ｄ流量加大

　　18、倒淋阀安装在设备的(Ａ)。

　　A最低点

　　B管段上

　　C最高处

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　　气化工段竞猜考试100题

　　19、设计压力１.６MPａ的压力容器属(B）容器。

　　A:低压

　　Ｂ:中压

　　Ｃ：高压

　　20、凡在坠落高度(A)米以上有可能坠落的高处作业称为高空作业。

　　A:2

　　Ｂ：３C:５

　　D:４

　　2１、造成离心泵气缚原因是（B）。

　　A、安装高度太高；B、泵内流体平均密度太小；

　　C、入口管路阻力太大；‫ﻩ‬D、泵不能抽水。

　　22、下列说法正确的是(D)。

　　Ａ、在离心泵的吸入管末端安装单向底阀是为了防止汽蚀；

　　B、汽蚀与气缚的现象相同,发生原因不同；

　　C、调节离心泵的流量可用改变出口阀门或入口阀门开度的方法来进

　　行；

　　D、允许安装高度可能比吸入液面低。

　　２３、离心泵的实际安装高度(B）允许安装高度，就可防止气蚀

　　现象发生。

　　24、离心泵的工作点是指(D)。

　　Ａ、与泵最高效率时对应的点;‫ﻩ‬Ｂ、由泵的特性曲线所决定的点；

　　C、由管路特性曲线所决定的点;D、泵的特性曲线与管路特性曲线

　　的交点。

　　25、离心泵操作中,能导致泵出口压力过高的原因是(Ｃ)。

　　Ａ、润滑油不足；B、密封损坏；C、排出管路堵塞；D、冷却水不足。

　　26、孔板流量计是（A)式流量计。

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　　气化工段竞猜考试100题

　　Ａ恒截面、变压差

　　B恒压差、变截面

　　C变截面、变压差

　　D变压差、恒截面

　　27、往复泵适应于（Ｃ)。

　　A、大流量且要求流量均匀的场合；‫ﻩ‬B、介质腐蚀性强的场合；

　　C、流量较小、压头较高的场合;‫ﻩ‬

　　D、投资较小的场合。

　　28、离心泵的轴功率是（Ｃ)。

　　A、在流量为零时最大；‫ﻩ‬

　　‫ﻩﻩ‬B、在压头最大时最大；

　　C、在流量为零时最小；‫ﻩﻩﻩﻩ‬

　　D、在工作点处为最小。

　　29、某泵在运行的时候发现有气蚀现象应（C)。

　　A、停泵向泵内灌液；‫ﻩﻩ‬

　　Ｂ、降低泵的安装高度;

　　C、检查进口管路是否漏液；‫ﻩﻩ‬D、检查出口管阻力是否过大。

　　30、气化炉开车前用氮气置换,其合格指标为(Ｃ)。

　　A.N2＞９５%三、多选题

　　Ｂ.O2<0.2%C.Ｏ2＜0.５％

　　D.Ｎ２>90％

　　１、煤浆环管线的作用:(ＡＢC)

　　Ａ防止煤浆沉淀,析出

　　Ｂ投料前煤浆泵必须运转起来

　　C投料前为了调节流量至半负荷D测试高压煤浆泵的运行情况

　　２、哪些是煤中的酸性氧化物：(AC）

　　ＡSｉO２ＢＣaOCAl2O3DFe2Ｏ3

　　3、般用什么来表示煤的灰熔融温度：(AＢCＤ)

　　Ａ变形温度（DＴ）

　　B软化温度（ＳＴ)

　　C半球温度(HＴ)

　　D流动温度（FT)

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　　气化工段竞猜考试100题

　　4、煤中内水含量高对生产的影响哪些（AＣD）

　　Ａ成浆性差B粘度大

　　C浓度低

　　D氧气消耗高

　　５、水煤浆流动性的测定分为三分等级分别为：（ABＣ）

　　A连续性流动

　　B间断性流动

　　C不流动D半流动性

　　6、磨机盘车时高压油站应处的状态：（BC）

　　Ａ正常驱动B慢驱动

　　C手动

　　Ｄ自动

　　７、影响煤浆粒度的主要因素有：(AＢＣ)

　　A钢棒填充量

　　B煤的可磨指数

　　C磨机进煤量

　　D磨机转动速度

　　8、影响煤浆浓度的主要因素有:(AＢＤ）

　　A粒度分布B水份

　　C挥发份

　　D添加剂添加量

　　9、启动高压煤浆泵的连锁条件:(AD）

　　A系统初始化

　　B氧气管线泄压按钮按下

　　C气化炉停车按钮按下

　　D按下煤浆管线清洗按钮

　　1０、煤中影响气化炉有效气产量的因素有:（AＢCD）

　　A:固定碳Ｂ:挥发份Ｃ：灰分D:发热量

　　1１、气化装置生产出的合成气是一种混合性气体,含有的成分有

　　(ABCＤ)

　　A、CＯ、H2

　　B、CＯ2、H2S

　　Ｃ、CＨ４、SO2

　　D、

　　Ｈ2O、NH3

　　1２、烧嘴压差波动的原因有（ＡBＣ）

　　A、烧嘴损坏

　　B、煤浆浓度高,粘度大

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　　气化工段竞猜考试100题

　　C、系统压力波动

　　D、烧嘴泄漏

　　１３、气化炉堵渣采取的措施有(ABCD）

　　Ａ、拉渣B、反复反冲Ｃ、减负荷Ｄ、加大锁斗泵流量

　　14、气化炉燃烧室内、中、外三层耐火砖的主要成分依次为(ABD）

　　A、Gｒ2O3B、Aｌ２Ｏ3、Ｇr2Ｏ3C、Gｒ2O３、ＳiO2３、SiO2１5、气化炉压差高的具体原因有（ＢCＤ）

　　Ｄ、Ａｌ2O

　　Ａ、气化炉压力高B、仪表失灵C、渣口堵或挂渣D、后

　　系统压力波动偏高

　　1６、影响水煤浆气化的主要因素有:(ABＣDE)

　　A煤质B水煤浆浓度C氧碳比

　　D反应温度E气化压

　　力

　　17、下列联锁哪个与气化炉运行有关（ABD)。

　　A．仪表空气压力低低

　　Ｂ.空分液氧泵跳车

　　C．合成气压缩机跳车

　　D.锅炉跳车

　　１8、下列联锁属于气化炉跳车联锁的是（AＢD)

　　A、煤浆流量低

　　B、仪表空气压力低

　　Ｃ、H1１01轴瓦温度高

　　Ｄ、氧煤比高

　　19、气化炉德士古烧嘴中心氧的作用是(ＡBC）

　　A、可以让煤浆雾化

　　Ｂ、燃烧充分

　　Ｃ、提高气化效率

　　20、搅拌器的作用是(AＢＣD)

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　　气化工段竞猜考试100题

　　A互溶液体的混合C气液接触

　　B不互溶液体的分散和接触D固体颗粒在液体中的悬浮；

　　四、简答题1、高低压油站的作用是什么?

　　答：对磨机主轴瓦进行强制润滑,依靠润滑油在轴颈轴瓦间形成一层保护油膜，避免轴瓦之间直接摩擦,同时循环油带走轴瓦处热量，防止超温。２、如何判断低压煤浆泵隔膜破裂？答：⑴泵出口压力波动频繁⑵操作盘上对应注油灯常亮⑶驱动液油箱内油位下降较快⑷驱动液中有煤浆进入⑸泵打量降低3、气化炉激冷室合出口温度高的主要原因有哪些？‫ﻫ‬答:⑴激冷环与支撑板联结法兰泄漏。⑵下降管烧穿。⑶下降管脱落。(4)激冷水流量低4、激冷室带液的现象。答:⑴激冷室出气温度升高

　　⑵激冷室出水温度下降，流量下降⑶激冷室出气压力波动⑷激冷室液位下降

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　　气化工段竞猜考试100题

　　⑸洗涤塔液位上升⑹文丘里前、后压差增大⑺严重时高闪压力下降。５、气化炉如何加减负荷?答:(1）气化炉加减负荷时应向前后各工段打招呼；（２)在加负荷时应先加煤浆后加氧气，在减负荷时应先减氧气后减煤浆；(3)无论加减负荷都要坚持少量多次的原则，而且要时刻注意氧煤比的变化,严防超温、超压，注意工艺气出口温度变化；

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　　气化工段竞猜考试100题

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